賀聲陽
(沈陽航空航天大學(xué) 工程訓(xùn)練中心,沈陽 110136)
行星輪系的有限元分析
賀聲陽
(沈陽航空航天大學(xué) 工程訓(xùn)練中心,沈陽 110136)
初步確定行星輪系的各元件參數(shù),建立行星輪系統(tǒng)的三維系統(tǒng)模型,對行星輪系進行有限元的靜力分析和模態(tài)分析,得到了行星輪系的應(yīng)力分布情況及振動頻率和對應(yīng)振型,驗證了齒輪參數(shù)設(shè)置的正確性,為進一步進行行星輪系的優(yōu)化設(shè)計提供了理論依據(jù)。
行星輪系;有限元;分析
行星齒輪的傳動,齒數(shù)的選擇必須滿足以下條件:
1)滿足傳動比條件,保證滿足給定傳動比的要求。
2)滿足鄰接條件,由多個行星輪均勻?qū)ΨQ的布置在太陽輪和內(nèi)齒圈之間,設(shè)計中必須保證相鄰兩行星輪齒頂不得互相碰撞。
3)滿足同心條件,由太陽輪和行星輪組成的所有嚙合副實際中心距必須相等。
4)滿足裝配條件,行星輪能均勻裝入并保證與太陽輪正確嚙合所具備的齒數(shù)關(guān)系和切齒要求。
在滿足以上條件的前提下,經(jīng)計算初步選定太陽輪、行星輪、內(nèi)齒圈的模數(shù)、齒數(shù)、及變位系數(shù)等參數(shù),如表1所示。

表1 行星輪系齒輪參數(shù)表
在Pro/E中建立太陽輪、行星輪、內(nèi)齒圈、行星架的三維模型,進行組件的裝配,在機構(gòu)模塊中定義太陽輪-行星輪,行星輪-內(nèi)齒圈為齒輪副連接(如圖1、圖2所示),進行運動學(xué)檢查,保證系統(tǒng)運行順暢。

圖1 行星輪系實體模型

圖2 定義齒輪副連接
將三維模型導(dǎo)入有限元分析軟件A N S Y SWorkbench。選取太陽輪與行星輪的齒面進行接觸定義,定義為不分離的接觸形式;選取行星輪的齒面與內(nèi)齒圈的齒面進行接觸定義,定義為不分離的接觸形式(如圖3、圖4所示)。
對行星輪系有限元模型施加約束,內(nèi)齒圈施加固定約束,行星輪施加圓柱面約束(徑向及軸向固定、切向自由),太陽輪施加圓柱面約束(軸向固定、徑向和切向自由)。對太陽輪施加26465000Nm的轉(zhuǎn)矩(如圖5所示)。

圖3 太陽輪與行星輪接觸

圖4 行星輪與內(nèi)齒圈接觸

圖5 施加載荷和約束
通過有限元軟件ANSYS-Workbench求解計算后,得到行星輪系有限元模型在外加轉(zhuǎn)矩的作用下的位移云圖和應(yīng)力云圖(如圖6、圖7所示)。

圖6 位移云圖

圖7 應(yīng)力云圖
從圖中可以看出最大位移發(fā)生在太陽輪的連接花鍵最外邊緣,最大位移值為0.50362mm;最大應(yīng)力值出現(xiàn)在太陽輪齒根部,最大應(yīng)力值為415.39MPa。內(nèi)齒圈處的最大應(yīng)力值為167.32Mpa,行星輪處的最大應(yīng)力值為302.01MPa。
模態(tài)分析是用來獲得一個結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型,在解決更為復(fù)雜的動態(tài)問題之前,通常先進行模態(tài)分析。在此模態(tài)分析中,假設(shè)結(jié)構(gòu)是線性的。
通過模態(tài)分析,得到前六階的固有頻率,如表2所示。

表2 行星輪系的前六階固有頻率
對應(yīng)的振型是太陽輪的擺動及四個行星輪的扭轉(zhuǎn)振動,對應(yīng)的振型如圖8所示。

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圖8 前六階固有頻率對應(yīng)的振型
通過振動動畫顯示,行星輪的振動對整個系統(tǒng)的影響較大。
本文應(yīng)用有限元分析軟件ANSYS-Workbench,對行星輪系進行了靜力分析、模態(tài)分析,得到了行星輪系的最大應(yīng)力值及位移值。最大應(yīng)力值出現(xiàn)在太陽輪處,在整個行星輪系中需要加強太陽輪的強度設(shè)計,使其滿足設(shè)計要求,以保證整個行星系統(tǒng)的可靠運行。模態(tài)分析顯示行星輪的振動對整個系統(tǒng)的影響較大,在設(shè)計及使用中需避免行星輪的過大振動。
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The finite element analysis of planetary system
HE Sheng-yang
機器人技術(shù)
TH132.425
A
1009-0134(2016)09-0035-03
2016-06-06
賀聲陽(1980 -),男,遼寧撫順人,工程師,碩士,研究方向為機械設(shè)計及數(shù)控技術(shù)。