基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法

勝亞楠管志川張國輝葉浪劉書杰馮桓榰

1.中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院；2.中國石油勘探開發(fā)研究院工程所；3. 中海油研究總院

基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法

勝亞楠1管志川1張國輝2葉浪1劉書杰3馮桓榰3

1.中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院；2.中國石油勘探開發(fā)研究院工程所；3. 中海油研究總院

引用格式：勝亞楠，管志川，張國輝，葉浪，劉書杰，馮桓榰. 基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法［J］. 石油鉆采工藝，2016，38（4）：415-421.

考慮鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)、基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是鉆井施工安全順利進(jìn)行的保證。鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)在實(shí)鉆過程中的主要表現(xiàn)是：井漏、井噴、井塌、卡鉆以及井下工具失效等問題。首先基于鄰井資料求取了待鉆目標(biāo)井含可信度的地層壓力剖面，再利用鉆井風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)方法對(duì)待鉆目標(biāo)井井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行評(píng)價(jià)，在鉆前預(yù)測(cè)出可能發(fā)生的工程風(fēng)險(xiǎn)，并基于預(yù)測(cè)結(jié)果優(yōu)化井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案，規(guī)避鉆井風(fēng)險(xiǎn)的發(fā)生。新方法為合理規(guī)避工程風(fēng)險(xiǎn)、調(diào)整施工方案、安全快速鉆井提供了科學(xué)的依據(jù)，可以有效降低鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)發(fā)生的概率和頻度，縮短建井周期，對(duì)于安全、高效鉆井具有重要意義。

井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化； 鉆井風(fēng)險(xiǎn)； 可信度； 壓力不確定性

隨著油氣勘探向深井復(fù)雜地層發(fā)展，對(duì)于鉆井技術(shù)的要求越來越高［1］。深井復(fù)雜地層由于油層埋藏深、巖體環(huán)境復(fù)雜等原因，鉆井過程中頻繁出現(xiàn)各種井下復(fù)雜與事故，鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)問題成為了制約深井復(fù)雜地層鉆井技術(shù)實(shí)施的瓶頸［2-4］。井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是鉆井工程設(shè)計(jì)最重要的內(nèi)容之一，是避免鉆井風(fēng)險(xiǎn)發(fā)生、保證鉆井工程安全高效進(jìn)行的前提。井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)經(jīng)歷了3個(gè)主要階段［5-7］：1900年至20世紀(jì)60年代末，屬于經(jīng)驗(yàn)積累階段，確定了三段式的基本結(jié)構(gòu)，形成了API尺寸標(biāo)準(zhǔn)，提出了以滿足工程必封點(diǎn)為條件的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)思路；20世紀(jì)60年代末期至80年代末期，是理論發(fā)展階段，提出了自下而上、自上而下以及二者相結(jié)合起來的設(shè)計(jì)手段，實(shí)現(xiàn)了井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的數(shù)量化方法；20世紀(jì)80年代末期至今，為解決深井復(fù)雜地層的問題，井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)逐漸向系統(tǒng)工程的方向發(fā)展［8-9］。

筆者提出了一套基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法，針對(duì)深井復(fù)雜地層的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化問題，利用鉆井風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)方法，對(duì)待鉆目標(biāo)井某一套井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行評(píng)價(jià)，得到待鉆目標(biāo)井在實(shí)鉆過程中可能發(fā)生的風(fēng)險(xiǎn)，并基于預(yù)測(cè)結(jié)果優(yōu)化井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案，在設(shè)計(jì)階段規(guī)避鉆井風(fēng)險(xiǎn)的發(fā)生，最終給出一套使鉆井風(fēng)險(xiǎn)最小化的井身結(jié)構(gòu)方案，將鉆井風(fēng)險(xiǎn)發(fā)生的可能性控制在最低程度。

1　含可信度的地層壓力鉆前預(yù)測(cè)方法Pre-drill prediction of formation pressure with credibility

地層孔隙壓力、地層破裂壓力及坍塌壓力剖面是井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要依據(jù)［10］。但是由于深井復(fù)雜地層油氣地質(zhì)的復(fù)雜性、解釋資料的不完備性以及數(shù)學(xué)模型的精度等問題，地層壓力的真值是無法得到的，誤差是客觀存在的，因此地層壓力的預(yù)測(cè)結(jié)果具有不確定性，真值會(huì)以一定概率形式分布于某區(qū)間內(nèi)。石油大學(xué)管志川等，提出了含可信度地層壓力剖面的概念［11］。這種方法預(yù)測(cè)的結(jié)果不再是單一數(shù)值，而是具有可信度的區(qū)間；這種區(qū)間分布的形式對(duì)工程人員更加實(shí)用，使其能更好地把握地層壓力信息，有利于減少鉆井事故的發(fā)生。

鉆前計(jì)算含可信度地層孔隙壓力，根據(jù)的是地震層速度資料，采用的是伊頓法和Fillippone法相結(jié)合的方法。主要步驟分為：（1）根據(jù)地震層速度，利用Fillippone地層壓力預(yù)測(cè)方法，求取全井段的單值地層壓力；（2）將求得的地層壓力代入伊頓法公式反算伊頓指數(shù)n的值；（3）確定全井段伊頓指數(shù)的數(shù)值概率分布形式；（4）將含有某種概率分布的伊頓指數(shù)代入伊頓法計(jì)算含可信度的地層壓力分布。具體計(jì)算流程如圖1所示。

地層破裂及坍塌壓力在多數(shù)學(xué)者的研究中都被視為井壁穩(wěn)定性的研究內(nèi)容，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)地層破裂和坍塌壓力對(duì)于風(fēng)險(xiǎn)預(yù)警具有重要意義。鉆前求取含可信度地層破裂及坍塌壓力主要分為：（1）相似構(gòu)造選擇，根據(jù)物探部門提供的地質(zhì)構(gòu)造和地層巖性解釋資料，尋求待鉆目標(biāo)井附近的具有相似構(gòu)造的已鉆井，做層間對(duì)比分析，尋求相似度較高的井；（2）通過對(duì)相似構(gòu)造井的測(cè)井資料、巖心室內(nèi)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)以及LOT數(shù)據(jù)，得出每一口相似構(gòu)造井所在構(gòu)造的構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)，隨后對(duì)這些系數(shù)進(jìn)行概率統(tǒng)計(jì)分析，得出其值的分布范圍和狀態(tài)；（3）重點(diǎn)根據(jù)相似構(gòu)造井的資料，確立相關(guān)的巖石力學(xué)參數(shù)模型，然后應(yīng)用待鉆目標(biāo)井的層速度資料進(jìn)行巖石力學(xué)參數(shù)的確定工作，此時(shí)巖石力學(xué)參數(shù)的結(jié)果也不再是單一的數(shù)值，而是具有分布形式的范圍；（4）將求出的帶有概率分布信息的各個(gè)巖石力學(xué)參數(shù)和構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)代入地層坍塌及破裂壓力的計(jì)算公式中，即可計(jì)算出含可信度的地層坍塌及破裂壓力。具體計(jì)算流程見圖2。

圖2　含可信度地層破裂和坍塌壓力鉆前求取流程Fig.2 Work flow of calculating fracturing and collapsing pressure with credibility before drilling

通過上述步驟，計(jì)算出地層坍塌及破裂壓力值的范圍，這樣得出的坍塌及破裂壓力就不再是單一的曲線，而是一個(gè)具有分布形式的范圍，最終得出了具有可信度信息的坍塌及破裂壓力剖面，這點(diǎn)與上述含可信度地層孔隙壓力剖面的確立方法類似。

選取青海油田牛東區(qū)塊5口已鉆井（牛1井、牛2井、牛101井、牛1-2-10井、牛102井）進(jìn)行實(shí)例分析，5口井井型均為直井。其中，假設(shè)牛102井為待鉆目標(biāo)井，其余4口井為具有相似構(gòu)造的已鉆井。根據(jù)上述方法，求取待鉆目標(biāo)井含可信度的地層壓力剖面，并考慮井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)系數(shù)后得到待鉆目標(biāo)井含可信度的壓力約束條件，見圖3。

圖3　待鉆目標(biāo)井壓力約束條件及其不確定性區(qū)間Fig.3 Pressure constraints and extent of pressure uncertainty in the target well

2　鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)與評(píng)價(jià)方法Prediction and assessment methods of drilling risks

以安全鉆井液密度設(shè)計(jì)約束條件為依據(jù)，筆者將套管層次及下深的風(fēng)險(xiǎn)主要分為井涌、鉆進(jìn)過程中井漏、井壁坍塌、壓差卡鉆四大類。文中所論述的鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)種類，主要以地層三壓力剖面和安全鉆井液密度約束條件為基礎(chǔ)，且造成風(fēng)險(xiǎn)的主要原因也是安全鉆井液密度約束條件沒有得到滿足。對(duì)于特殊地層和其他原因引發(fā)的上述或其他復(fù)雜情況，在套管層次及下深設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)具體層段特殊對(duì)待，確立地質(zhì)必封點(diǎn)，做好備用方案的制定，減少鉆井過程中井下復(fù)雜情況的發(fā)生。

定義了4種鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)的評(píng)價(jià)模型，見表1。

表1　四種鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)模型Table 1 Model of four drilling risks

表中，Rk，h、Rl，h、Rc，h、Rsk，h分別表示井深h處井涌、井漏、井壁坍塌和壓差卡鉆風(fēng)險(xiǎn)概率值； ρk，h、ρl，h、ρc1，h、ρc2，h、ρsk，h分別表示井深h處防井涌鉆井液密度下限值、防井漏鉆井液密度上限值、防井壁坍塌鉆井液密度上下限值、防壓差卡鉆鉆井液密度下限值；ρd，h表示井深h處鉆井液密度。

以井涌風(fēng)險(xiǎn)為例進(jìn)行說明，某一深度h處的井涌風(fēng)險(xiǎn)值即為鉆進(jìn)時(shí)的鉆井液密度ρd小于此深度處防井涌鉆井液密度下限值的概率值pk，h（ρd＜ρk，h），根據(jù)概率基礎(chǔ)理論，如圖4所示，pk，h（ρ）為防井涌鉆井液密度下限值的概率密度分布函數(shù)，因此鉆井液密度小于防井涌鉆井液密度下限值的概率P（ρd＜ρk，h）即為圖4中陰影部分的面積，其值即為1-Fρkh（ρd），其中Fρkh（ρd）為防井涌鉆井液密度下限值的累積概率分布函數(shù)，F(xiàn)ρkh（ρ）即為防井涌鉆井液密度下限值ρk，h等于鉆進(jìn)時(shí)鉆井液密度ρd的累積概率。其他風(fēng)險(xiǎn)模型的概率基礎(chǔ)理論與井涌風(fēng)險(xiǎn)相同。

圖4　防井涌鉆井液密度下限值的概率密度和累計(jì)概率密度分布函數(shù)Fig.4 Probability density and cumulative probability density function of lower limits of kick-proof drilling fluid density

根據(jù)上述風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)模型，可以對(duì)待鉆目標(biāo)井任意一套井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)，計(jì)算出幾種常見井下事故在整個(gè)井眼深度的風(fēng)險(xiǎn)分布及概率值。

以待鉆目標(biāo)井牛102井為實(shí)例，進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)分析。表2為待鉆目標(biāo)井的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案，對(duì)目標(biāo)井井史資料進(jìn)行分析，整理得到鉆井過程中實(shí)際發(fā)生的井下復(fù)雜與事故，見表3。

表2　目標(biāo)井井井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案Table 2 Borehole structure design of the target well

表3　目標(biāo)井實(shí)際井下復(fù)雜與事故Table 3 Actual downhole complications and incidents of the target well

利用鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)方法對(duì)井身結(jié)構(gòu)方案進(jìn)行了風(fēng)險(xiǎn)分析，結(jié)果見圖5所示。由圖可以看出：通過風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)與程度判別分析，井下風(fēng)險(xiǎn)類型主要是井涌和井壁坍塌；其中，井涌風(fēng)險(xiǎn)的發(fā)生層段位于1 100～1 200 m和1 800～2 000 m；井壁坍塌風(fēng)險(xiǎn)的發(fā)生層段位于1 800～2 000 m。對(duì)比該井現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際的鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)（見表3），鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)與實(shí)際井下復(fù)雜與事故基本吻合。通過鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)可以看出，待鉆目標(biāo)井的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案不能保障鉆井安全施工，需要對(duì)井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化調(diào)整。

圖5　鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)結(jié)果Fig.5 Predicted drilling risks

3　實(shí)例分析Case study

井身結(jié)構(gòu)對(duì)鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)的影響包括2個(gè)方面：鉆井液密度和套管層次及下深。首先，假設(shè)不改變井身結(jié)構(gòu)的套管層次及下深，通過改變鉆井液密度來規(guī)避鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)。

通過圖5鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)結(jié)果可以看出：二開井涌風(fēng)險(xiǎn)較高，1 100～1 200 m井段處井涌風(fēng)險(xiǎn)概率最高達(dá)到98%；分析其風(fēng)險(xiǎn)產(chǎn)生原因，主要是由于該井段處鉆井液密度小于防井涌密度下限，因此應(yīng)該提高鉆井液密度。據(jù)此，將規(guī)避方案定為：二開鉆井液密度控制在1.5 g/cm3左右。對(duì)調(diào)整的井身結(jié)構(gòu)方案進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)分析，結(jié)果見圖6，可以看出：1100～1 200 m井段處井涌風(fēng)險(xiǎn)得到很好地規(guī)避，但是在1 800 ～2 000 m井段處，同時(shí)出現(xiàn)了井涌和井壁坍塌風(fēng)險(xiǎn)，其中井涌風(fēng)險(xiǎn)的最大發(fā)生概率為100%，井壁坍塌風(fēng)險(xiǎn)的最大發(fā)生概率為80%。通過進(jìn)一步分析井下致險(xiǎn)機(jī)理，得到主要原因?yàn)殂@井液密度過低，無法起到平衡井內(nèi)壓力與支撐井壁的作用，規(guī)避這兩類風(fēng)險(xiǎn)的措施大體相同。由于所處井段相同，可以采取同一調(diào)整方案進(jìn)行規(guī)避。為了規(guī)避這兩處風(fēng)險(xiǎn)，將三開鉆井液密度調(diào)整至1.6 g/cm3，鉆井液密度調(diào)整后的風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)結(jié)果見圖7。

圖6　井身結(jié)構(gòu)調(diào)整方案及鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)結(jié)果（二開鉆井液密度為1.5g/cm）Fig.6 Borehole structure modification and predicted drilling risks （with drilling fluid density of 1.5 g/cm3at the second spud-in）

圖7　井身結(jié)構(gòu)調(diào)整方案及鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)結(jié)果（三開鉆井液密度為1.6 g/cm3）Fig.7 Borehole structure modification and predicted drilling risks （with a drilling fluid density of 1.6 g/cm3at the third spud-in）

綜合圖6、圖7風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)結(jié)果，可以得出：通過調(diào)整二開鉆井液密度，很好地規(guī)避了1 100～1 200 m井段處井涌風(fēng)險(xiǎn)的發(fā)生；通過調(diào)整三開鉆井液密度，1 800～2 000 m井段處的井涌風(fēng)險(xiǎn)與井壁坍塌風(fēng)險(xiǎn)已經(jīng)規(guī)避，但是由于提高了鉆井液密度，2 100 ～2 500 m井段處又出現(xiàn)了壓差卡鉆風(fēng)險(xiǎn)，并且風(fēng)險(xiǎn)層段較長。綜上所述，對(duì)于待鉆目標(biāo)井牛102井，只通過調(diào)整鉆井液密度而不改變套管層次及下深，不能有效地規(guī)避鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)。

以上風(fēng)險(xiǎn)分析結(jié)果表明，需通過改變套管層次及下深來規(guī)避鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)。基于含可信度的井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法［12］和風(fēng)險(xiǎn)最小化的原則，對(duì)待鉆目標(biāo)井牛102井進(jìn)行井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)，方案見表4。

表4　待鉆目標(biāo)井井身結(jié)構(gòu)推薦優(yōu)化方案Table 4 Recommended design optimization for borehole structure of the target well

將技術(shù)套管下深由1 798 m增至2 000 m，并將二開鉆井液密度調(diào)至1.6 g/cm3，保證2 000 m左右窄安全鉆井液密度窗口井段的安全鉆進(jìn)。同時(shí)，對(duì)推薦方案進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)，結(jié)果見圖8。

圖8　待鉆目標(biāo)井井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化推薦方案及鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)結(jié)果Fig.8 Recommended design optimization for borehole structure of the target well and predicted drilling risks

通過風(fēng)險(xiǎn)分析可以看出，推薦方案對(duì)應(yīng)的鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)結(jié)果顯示，該井在鉆進(jìn)過程井涌、井漏、井壁坍塌及壓差卡鉆風(fēng)險(xiǎn)發(fā)生的概率均幾乎為零。說明該套方案將鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)發(fā)生的可能性控制在最低程度，能夠滿足安全鉆井要求。

總結(jié)基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法，具體流程見圖9。

4　結(jié)論Conclusions

（1）根據(jù)鉆井風(fēng)險(xiǎn)定量評(píng)價(jià)方法，建立了一口井全井段的鉆井風(fēng)險(xiǎn)概率曲線，從中可以得到漏、噴、塌、卡等工程風(fēng)險(xiǎn)發(fā)生的井深位置和風(fēng)險(xiǎn)大小；與實(shí)際鉆進(jìn)過程中發(fā)生的井下復(fù)雜情況相對(duì)比，二者具有較好的吻合度。

（2）將鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)與井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化相結(jié)合，提出了基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法，為鉆井施工中合理規(guī)避工程風(fēng)險(xiǎn)、調(diào)整施工方案、安全快速鉆井提供了科學(xué)的依據(jù)，可有效地降低工程風(fēng)險(xiǎn)事故發(fā)生的概率和頻度，縮短建井周期，對(duì)于安全、高效鉆井施工具有重要意義。

（3）相似構(gòu)造井的選擇是鉆前準(zhǔn)確預(yù)測(cè)待鉆目標(biāo)井壓力剖面的基礎(chǔ)，鄰井地層壓力資料、鄰井空間位置、目標(biāo)區(qū)域空間連續(xù)性是影響相似構(gòu)造井選取的關(guān)鍵因素。對(duì)于存在斷層或者地質(zhì)構(gòu)造比較復(fù)雜的地區(qū)，需要充分掌握地質(zhì)構(gòu)造特性，并借助地震資料分構(gòu)造、分區(qū)塊地進(jìn)行相似構(gòu)造井的選擇，盡可能得到較為準(zhǔn)確的待鉆井的壓力信息。

圖9　基于鉆前風(fēng)險(xiǎn)預(yù)測(cè)的井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法流程圖Fig.9 Flow of borehole structure optimization based on pre-drill risk assessment

［1］ 羅平亞.我國鉆井液技術(shù)的發(fā)展方向——解決復(fù)雜地質(zhì)條件深井井下復(fù)雜問題的鉆井液技術(shù)［J］.石油與裝備，2011，7（4）：54-56. LUO Pingya. The development direction of drilling fluid technology in China-Drilling fluid technology for solving complex geological conditions in deep well ［J］. Petroleum & Equipment， 2011， 7（4）: 54-56.

［2］ 韓福彬，劉永貴，王蔚.大慶深層氣體鉆井復(fù)雜事故影響因素與對(duì)策分析［J］.石油鉆采工藝， 2010，32（4）：12-15. HAN Fubin， LIU Yonggui， WANG Wei. Influencing factors and countermeasures for complex gas drilling incidents in deep formations of Daqing Oilfield ［J］. Oil Drilling & Production technology， 2010， 32（4）: 12-15.

［3］ 增義金，劉建立.深井超深井鉆井技術(shù)現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)［J］.石油鉆探技術(shù)，2005，33（5）：1-5. ZENG Yijin， LIU Jianli. Technical status and developmental trend of drilling techniques in deep and ultra-deep wells ［J］. Petroleum Drilling Techniques，2005， 33（5）: 1-5.

［4］ 蔣希文.鉆井事故與復(fù)雜問題（第2版）［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2006-10. JIANG Xiwen. Drilling accidents and complex problems （Second Edition）［M］. Beijing: Petroleum Industry Press， 2006-10.

［5］ 高德利.復(fù)雜地質(zhì)條件下深井超深井鉆井技術(shù)［M］.北京：石油工業(yè)出版社，2004-11. GAO Deli. Ultra deep well drilling technology in deep well under complex geological condition ［M］. Beijing: Petroleum Industry Press， 2004-11.

［6］ 侯喜茹，柳貢慧，仲文旭.井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)必封點(diǎn)綜合確定方法研究［J］.石油大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2005，29（4）：52-55. HOU Xiru， LIU Gonghui， ZHONG Wenxu. Comprehensive determination method of setting position for casing program design ［J］. Journal of the University of Petroleum: Natural Sciences Edition. 2005， 29（4）: 52-55.

［7］ 竇玉玲.深水鉆井鉆井液密度窗口及套管層次確定方法研究［D］.東營：中國石油大學(xué)，2006. DOU Yuling. Research on the drilling fluid density window and casing layers design in deep water ［D］. Dongying: China University of Petroleum， 2006.

［8］ 步宏光，唐世忠，饒富培，梁新欣，種東升，吳華.大港油田井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究與應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2011，33（4）：105-108. BU Hongguang， TANG Shizhong， RAO Fupei， LIANG Xinxin， CHONG Dongsheng， WU Hua. Research and application of Dagang Oilfield casing program optimization ［J］. Oil Drilling & Production Technology，2011， 33（4）: 105-108.

［9］ 賈傳珍，單保東.優(yōu)化井身結(jié)構(gòu)合理選擇套管降低鉆井成本［J］.石油鉆采工藝， 1999，21（6）：40-45，105. JIA Chuanzhen， SHAN Baodong. Optimizing casing program with well-selected casing to decrease drilling cost ［J］. Oil Drilling & Production Technology， 1999， 21（6）: 40-45， 105.

［10］ 陳庭根，管志川.鉆井工程理論與技術(shù)［M］. 東營：石油大學(xué)出版社，2000：251-254. CHEN Tinggen， GUAN Zhichuan. Drilling engineering theory and technology ［M］. Dongying: China University of Petroleum， 2000: 251-254.

［11］ 管志川，柯珂，蘇堪華.深水鉆井井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法［J］.石油鉆探技術(shù)，2011，39（2）：16-21. GUAN Zhichuan， KE Ke， SU Kanhua. Casing design and optimization for deepwater drilling ［J］. Petroleum Drilling Techniques， 2011， 39（2）: 16-21.

［12］ GUAN Zhichuan. KE Ke. A new approach for casing program design with pressure uncertainties of deepwater exploration wells ［R］. SPE 130822， 2010-08.

（修改稿收到日期 2016-06-30）

〔編輯 薛改珍〕

Borehole structure optimization based on pre-drill risk assessment

SHENG Yanan1， GUAN Zhichuan1， ZHANG Guohui2， YE Lang1， LIU Shujie3， FENG Hengzhi3
1. College of Petroleum Engineering， China University of Petroleum， Qingdao， Shandong 266580， China；2. Engineering Institute， Research Institute of Petroleum Exploration and Development， Beijing 100083， China；3. CNOOC Research Institute， Beijing 100010， China

Borehole structure design based on pre-drill risk assessment and considering risks related to drilling operation is the precondition for safe and smooth drilling operation. Major risks related to drilling operation include lost circulation， blowout， sidewall collapsing， sticking and failure of drilling tools etc. In the study， data from neighboring wells was used to calculate the profile of formation pressure with credibility in the target well， then the borehole structure design for the target well was assessed by using the drilling risk assessment to predict engineering risks before the start of drilling， finally， the prediction results were used to optimize borehole structure design to prevent such drilling risks. The newly-developed technique provides a scientific basis for lowering probability and frequency of drilling engineering risks， and shortening time required to drill a well， which is of great significance for safe and high-efficient drilling.

borehole structure optimization； drilling risk； credibility； pressure uncertainty

TE21

A

1000 - 7393（ 2016 ） 04- 0415- 07

10.13639/j.odpt.2016.04.002

SHENG Yanan， GUAN Zhichuan， ZHANG Guohui， YE Lang， LIU Shujie， FENG Hengzhi. Borehole structure optimization based on pre-drill risk assessment［J］. Oil Drilling & Production Technology， 2016， 38（4）: 415-421.

國家科技重大專項(xiàng)課題“西部山前復(fù)雜地層安全快速鉆完井技術(shù)”（編號(hào)：2011ZX05021-001）；中海石油（中國）有限公司科研項(xiàng)目“海外BD高溫高壓高含硫氣田水平井鉆完井關(guān)鍵技術(shù)研究”（編號(hào)：YXKY-2015-ZY-12）。

勝亞楠（1989-），中國石油大學(xué)（華東）油氣井工程在讀博士生，主要從事鉆井工程風(fēng)險(xiǎn)評(píng)價(jià)，井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)和油氣井井下信息控制等方面的研究工作。通訊地址：（266580）山東省青島市黃島區(qū)長江西路66號(hào)，中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院。電話：18765269210。 E-mail：shengyanan_upc@163.com