采用熔融鹽蓄熱的非補燃壓縮空氣儲能發電系統性能

薛小代　陳曉弢　梅生偉　陳來軍　林其友

（1. 電力系統及發電設備控制和仿真國家重點實驗室（清華大學）　北京　100084 2. 國網蕪湖供電公司　蕪湖　241027）

采用熔融鹽蓄熱的非補燃壓縮空氣儲能發電系統性能

薛小代1陳曉弢1梅生偉1陳來軍1林其友2

（1. 電力系統及發電設備控制和仿真國家重點實驗室（清華大學）北京100084 2. 國網蕪湖供電公司蕪湖241027）

提出一種采用熔融鹽蓄熱的非補燃壓縮空氣儲能發電系統，通過將熔融鹽儲熱與壓縮空氣儲能相結合，實現電能的大規模存儲和高效轉換。利用熔融鹽作為蓄熱介質，將低谷電、棄風電、棄光電等電能轉換為高品位熱能存儲，同時利用壓縮機將空氣壓縮至高壓，存儲在儲氣裝置中，發電時利用熔融鹽儲存的熱能加熱高壓空氣驅動渦輪機發電。完成了系統的流程設計，采用熱力學基本原理分析了系統的運行特性，探索影響系統儲能效率的關鍵因素，分析了渦輪機進口溫度、渦輪機進口壓力等參數對壓縮機功耗、儲氣室容積、儲能密度、儲能效率等系統性能的影響。研究結果表明通過提高儲熱溫度和渦輪機進口壓力，可以顯著提高系統的儲能效率。該系統可以廣泛消納大規模的波動性電能，為大規模儲能提供了一種新的技術途徑。該研究結果可以為壓縮空氣儲能以及新能源消納提供參考。

壓縮空氣儲能熔融鹽儲熱削峰填谷儲能效率

0　引言

隨著我國電網容量的不斷擴張，峰谷差日益增大，可再生能源、分布式供能和智能電網的蓬勃發展，對大規模儲能的需求也越來越大。大規模儲能技術可以有效地解決風能、太陽能等間歇式可再生能源發電不穩定的問題，實現“削峰填谷”、平滑波動性電能輸入，提高可再生能源發電的利用率，增強電網運行的安全性［1-6］。目前已有的儲能技術主要包括抽水蓄能、壓縮空氣儲能（Compressed Air Energy Storage，CAES）、電池儲能、飛輪儲能和超導儲能等。抽水儲能和壓縮空氣儲能由于儲能容量大、轉換效率高，因而屬于適合商業化應用的大規模儲能技術，也是解決可再生能源波動性問題的關鍵技術之一［7，8］。

抽水蓄能是一種技術成熟、應用廣泛的大規模儲能技術，具有儲能容量大、效率高等優點。但是其建設嚴格受到地理條件限制，需要具有豐富的水資源，同時還要有適宜于建設上庫和下庫的地質地理條件。而在高緯度地區，由于嚴寒而出現結冰的現象，導致抽水蓄能電站也不易建設。如此種種條件的限制，使抽水蓄能電站無法滿足未來能源發展對于大規模儲能技術的需求。壓縮空氣儲能幾乎對地理條件無特殊要求，且建造成本與抽水蓄能電站相當，是一種非常適宜于大范圍推廣應用的大規模儲能技術［9-11］。但是常規的壓縮空氣儲能需要燃料補燃，在其運行過程中會產生碳排放，帶來環境污染等問題。并且由于存在對燃料的依賴性，也限制了其推廣應用。

為了探索清潔無污染的壓縮空氣儲能方案，本文將高溫蓄熱技術和壓縮空氣儲能發電技術相結合，提出了一種采用熔融鹽蓄熱的壓縮空氣儲能發電系統。儲能時，將低谷電、棄風電、棄光電等電能轉換為高品位熱能存儲，同時利用普通壓縮機將空氣壓縮至高壓，存儲在儲氣裝置中；發電時，利用熔融鹽儲存的熱量加熱高壓空氣驅動渦輪機發電，從而摒棄了燃料的補燃，實現系統運行過程中的無燃燒、無排放。本文開展了系統的熱力流程設計，研究了系統的運行特性，分析了不同關鍵參數對系統性能的影響。

1　壓縮空氣儲能發展現狀

按照運行原理，壓縮空氣儲能分為補燃式和非補燃式兩類。補燃式的壓縮空氣儲能需要借助于燃料的補燃，從而實現系統的循環運行，其系統原理如圖1所示。儲能時，電機驅動壓縮機將空氣壓縮至高壓并存儲在儲氣室中，完成高壓空氣的存儲；釋能時，儲氣室中的高壓空氣進入燃氣輪機，在燃燒室中與燃料混合燃燒，驅動燃氣輪機做功，帶動發電機對外輸出電能，從而完成發電過程。

圖1　補燃式壓縮空氣儲能系統原理Fig.1　Framework diagram of supplementary fired CAES system

非補燃式壓縮空氣儲能基于常規的補燃式壓縮空氣儲能發展而來，通過采用回熱技術，將儲能時所產生的壓縮熱收集并存儲，待系統釋能時用以加熱進入渦輪機的空氣，從而摒棄了燃料補燃，如圖2所示。非補燃壓縮空氣儲能消除了對燃料的依賴，實現了有害氣體零排放。

圖2　非補燃式壓縮空氣儲能系統原理Fig.2　Framework diagram of non-supplementary fired CAES system

作為大容量、高效率的儲能技術，壓縮空氣儲能已經成為儲能領域的一個研究熱點，德國、美國、日本、意大利、韓國以及中國等國家正在進行相關方面的研究［12］。目前已有多座壓縮空氣儲能系統投入商業或示范運行，表1給出了國內外具有代表性的空氣儲能系統的參數。

1978年，Nordwest Deutsche Kraftwerke公司在德國北部建成了世界上第一個商業性的壓縮空氣儲能電廠——Huntorf，運營至今。該電廠儲能時，通過壓縮機將氣體壓縮至高壓存儲在地下鹽穴中，實現高壓空氣的存儲。釋能時，鹽穴中的高壓氣體進入燃氣輪機，在燃燒室中與天然氣混合燃燒，驅動燃氣輪機做功帶動發電機對外輸出電能，從而完成發電過程。該系統中壓縮機的功率為60MW，發電機的功率為290MW，該系統將壓縮空氣存儲在地下600m深的兩個鹽穴中，鹽穴的總容積為31萬m3。壓縮機連續充氣8h，可實現連續發電2h。該系統采用天然氣補燃，平均儲能效率為33%～46%。

表1　國內外主要壓縮空氣儲能系統參數Tab.1　Parameters of CAES system in the world

1991年，Alabama Electric Cooperative公司在美國Alabama建成了世界上第二個商業性的壓縮空氣儲能電廠——McIntosh，此電站也為補燃式的壓縮空氣儲能電站。其采用位于地下 450m深的鹽穴作為儲氣洞穴，巖穴容積為56萬m3。壓縮機組功率為50MW，發電功率為110MW，在連續壓縮41h后可發電 26h。該機組增加了回熱器，吸收燃氣輪機排出的余熱用來給進口空氣加熱，系統效率得以提升，達到54%。

2010年，德國能源供應商——國萊茵集團（RWE集團）與通用電氣、德國宇航中心和德國旭普林（Ed. Züblin AG）共同啟動了一套壓縮空氣儲能發電示范電站（Adele）的建設。該電站為先進絕熱壓縮空氣儲能系統，儲能時，壓縮機組排氣溫度達到600℃，排氣壓力為10MPa，通過蓄熱裝置回收儲存這部分熱量；釋能時，將儲存的熱量反饋給渦輪機側進口氣體，提高氣體做功能力，渦輪機機組釋能功率為90MW。通過絕熱壓縮、高溫回熱，實現了系統循環過程的能量平衡，無需外部燃料補燃，是一種新型的非補燃壓縮空氣儲能系統，其理論計算效率可達 60%～70%。但是由于該系統的壓縮機排氣溫度過高，高溫壓縮機、高溫蓄熱裝置的技術難度頗大，導致目前該項目進展緩慢。

2012年，在國家電網科技項目“壓縮空氣儲能發電關鍵技術及工程實施方案研究”的資助下，清華大學等單位開展了非補燃壓縮空氣儲能發電技術的研究［10］。提出了基于壓縮熱回饋的非補燃壓縮空氣儲能發電系統，采用加壓水作為蓄熱介質，回收壓縮過程中產生的壓縮熱，用于加熱渦輪機進口的空氣，從而摒棄了燃料的補燃，實現儲能發電全過程的無燃燒，系統電換電儲能效率達到41%。建設了 500kW 非補燃壓縮空氣儲能動態模擬系統（Tsinghua-IPC-CEPRI-CAES， TICC-500），2014年11月成功實現了儲能發電。該系統的關鍵設備均為常規成熟的工業產品，具有技術可靠、成本較低、使用壽命長等優點，未來若采用高溫的蓄熱介質，提高回熱溫度，系統的儲能效率將會獲得提升。

綜上所述，目前投入商業運行的兩座電站均為補燃式壓縮空氣儲能電站，由于采用燃料補燃，帶來環境排放問題，并且存在對天然氣等燃料的依賴，限制了其推廣應用。而先進絕熱壓縮空氣儲能中壓縮機的排氣溫度需要提高至500～600℃，如此高的排氣溫度對于壓縮機的制造技術是一個很高的挑戰，同時也極大地增加了壓縮機的制造成本，從而限制了該技術的推廣應用。基于壓縮熱回饋的非補燃壓縮空氣儲能發電系統，其技術成熟，系統經濟可靠，若能獲得較高的蓄熱溫度，系統的儲能效率將會提升，是一種非常具有應用前景的儲能技術。

對于高溫蓄熱技術而言，隨著太陽能光熱產業的發展，采用熔融鹽作為蓄熱介質的高溫蓄熱技術日臻成熟，并獲得了廣泛的工程應用。其可以作為一種有效的技術手段，為壓縮空氣儲能的蓄熱提供借鑒。

2　熔融鹽儲熱技術簡介

熔融鹽是鹽的熔融態液體，通常說的熔融鹽多指無機鹽的熔融體［13］。因其具有廣泛的工作溫度范圍（300～1 000℃），且有儲能密度高、過冷度小、熱穩定性好、使用壽命長、成本低等優點，作為理想的儲熱介質，在熱動、化工、冶金、核工業等領域得到了廣泛的應用［14］。

高溫熔融鹽一般指硝酸鹽、氯化物、碳酸鹽以及它們的共晶體，具有很好的傳熱和儲熱性質。在實際應用中，大多會將二元、三元無機鹽混合共晶形成混合熔鹽［15］。太陽能熱發電領域中主要采用高溫熔鹽作為儲熱介質，大多傾向于將其用作顯熱儲熱材料［16］。

目前世界上已建成和在建的帶儲熱的光熱電站，幾乎都采用熔融鹽作為儲熱介質，并有一些示范電站或商業化電站。意大利和西班牙分別于1981年和1983年建成了塔式太陽能熱電站，這兩座電站均采用Hitec鹽（40%NaNO2-7%NaNO3-53%KNO3）作為儲熱介質，為熔融鹽蓄熱技術的大規模應用積累了寶貴的技術資料。美國于1984年在Albuquerque建立了750kW的熔融鹽發電實驗裝置（MESS），其傳熱和儲熱介質為硝酸鹽。2013年，美國第一個帶熔融鹽儲熱的太陽能電站在亞利桑那州 Gila Bend建成，電站總容量280MW，并于當年10月投運［17-19］。

鑒于熔融鹽儲熱的高效性以及相關技術的成熟性，采用熔融鹽進行大規模高溫熱能的存儲十分可行，實現了電能與熱能之間高效轉換。特別是與壓縮空氣儲能相結合，其可以將低谷電、棄風電、棄光電等轉換為高品位的熱能，解決了高溫壓縮機對于非補燃壓縮空氣儲能的束縛。

3　系統熱力流程概述

圖3為本文所提出的采用熔融鹽儲熱的非補燃壓縮空氣儲能系統流程示意圖。該系統將熔融鹽儲熱與壓縮空氣儲能相耦合，利用熔融鹽儲熱系統中的熱量為渦輪機進口空氣加熱，實現高效的儲能發電。系統運行時包括儲能與釋能兩個過程，分別介紹如下。

圖3　采用熔融鹽儲熱的非補燃壓縮空氣儲能流程示意圖Fig.3　Framework diagram of non-supplementary fired CAES with molten salt heat storage

儲能時：利用低谷電、棄風電、棄光電等驅動壓縮機，將環境大氣壓縮至高壓并存儲在儲氣室中，完成高壓氣體的存儲。同時，通過熔融鹽電加熱器，利用電能將低溫的熔融鹽加熱至高溫并存儲在高溫熔融鹽罐中，完成熱能的存儲。

釋能時：高壓空氣從儲氣室中釋放出來，經過高溫熔融鹽加熱后進入一級渦輪機膨脹做功。做功后的空氣從一級渦輪機排出，再次經過高溫熔融鹽加熱，然后再進入二級渦輪機做功。同樣地，二級渦輪機的排氣也經過高溫熔融鹽加熱后進入三級渦輪機做功。最后，三級渦輪機的排氣直接放入環境大氣中，完成膨脹發電過程。

此流程中的熔融鹽儲熱系統由低溫熔融鹽罐、高溫熔融鹽罐、熔融鹽泵、熔融鹽電加熱器等組成。熔融鹽采用二元鹽（60%NaNO3-40%KNO3），最高儲熱溫度可達 590℃，同時為了防止熔融鹽凝固，最低使用溫度應高于 290℃。采用傳統的雙罐布置方式，設置低溫熔融鹽罐和高溫熔融鹽罐各一個，通過熔融鹽泵驅動熔融鹽在系統中的流動。通過熔融鹽電加熱器來消納波動性的電能輸入，可以將棄風、棄光等垃圾電轉換為高品位的熱能。

由于采用熔融鹽儲熱，擺脫了高溫壓縮機的限制，可以采用常規的間冷式壓縮機，系統壓縮效率提高，壓縮耗功降低。本文系統采用五級水冷壓縮機，熱縮過程產生的壓縮熱不回收，壓縮機最高排氣壓力10MPa。

本文系統中的儲氣室可以采用地下鹽穴或者地面人工建造的儲氣裝置，系統運行過程中儲氣室的容積恒定。

空氣渦輪機采用三級再熱機組，驅動發電機輸出電能。利用熔融鹽儲熱系統存儲的熱能，可以將渦輪機進口空氣的溫度提高至 550℃，大大提高了系統的做功能力和設備的熱功轉換效率。

4　系統熱力學分析

針對本文提出的采用熔融鹽儲熱的非補燃壓縮空氣儲能開展熱力過程分析［20］，理論分析基于如下假設。

（1）空氣為理想氣體，滿足理想氣體狀態方程。

（2）儲能過程中的壓縮機流量和釋能過程中的渦輪機流量恒定。

（3）儲氣室采用等溫模型，即假設空氣與儲氣室以及外部環境換熱充分，在整個充放氣過程中，儲氣室內氣體溫度等于環境溫度。

（4）壓縮機每級壓比相等，渦輪機每級膨脹比相等。

（5）壓縮機、渦輪機采用絕熱模型，壓縮機絕熱效率為81%，渦輪機絕熱效率為87%。

（6）考慮壓縮機及渦輪機的機械損失以及發電機的電機損耗。

4.1儲能充氣過程

壓縮機為壓縮空氣儲能系統的耗功裝置，利用低谷電、棄風電、棄光電等，將空氣壓縮至高壓存儲。壓縮機采用五級壓縮，在壓縮充氣過程中，由于儲氣室內的壓力值時刻變化，所以末級壓縮機排氣壓力時刻變化，導致壓縮的運行工況一直處于非穩定的狀態。隨著排氣壓力的升高，壓縮機的功耗逐漸增大。因此，在某一時刻，對應儲氣罐中的壓力值，壓縮機的低壓級處于額定運行工況，高壓級則處于非額定工況運行。

對于額定工況運行的壓縮級，每級壓縮的軸功率為

式中，k為絕熱指數；Qm，c為壓縮機的質量流量；Rg為空氣的氣體常數；Tc，i為進入或排出每一級壓縮機的空氣溫度；ηc為壓縮機的效率；β 為每級壓縮機的壓縮比；上標in和out分別代表進入和排出壓縮機。

壓縮機出口溫度為

對于非額定工況運行的高壓側壓縮級，壓縮過程的功耗為

式中，Vcav為儲氣室的容積；Tcav為儲氣室中空氣的溫度；Pcav為儲氣室中空氣的壓力；P1為非穩態壓縮級的初始排氣壓力；P2為非穩態壓縮機的終了排氣壓力；下標j代表第j級非穩態壓縮機。

系統儲能過程中，整個壓縮機組的功耗為

某一時刻 t，儲氣室中空氣質量的變化即為壓縮機的流量，即

4.2儲氣室充放氣過程

壓縮空氣與儲氣室內壁的熱量交換模型采用等溫模型，假設空氣與儲氣室和外部環境換熱充分，在整個充放氣過程中，儲氣室內氣體溫度時刻等于環境溫度。在放氣過程中，儲氣罐釋放的氣體壓力從初始壓力10MPa逐漸下降，需要通過節流閥調節控制氣體出口的壓力，使其滿足渦輪機入口壓力恒定的要求。在節流過程中氣體的溫度下降，產生熵增，損失做功能力。

4.3渦輪機膨脹發電過程

渦輪機采用三級再熱膨脹流程，考慮其絕熱效率來計算每級渦輪機的實際輸出軸功率，則每級渦輪機做功為

式中，Qm，e為渦輪機的質量流量；Te，i為進入渦輪機的空氣溫度；ηe為渦輪機的效率；π 為每級渦輪機的膨脹比；下標i代表第i級渦輪機；下標e代表膨脹過程。

整個渦輪機機組的實際輸出電功率為

式中，ηg為發電機的效率；te為渦輪機發電時間。

4.4儲熱過程

儲熱過程主要包括兩部分，其一為通過熔融鹽電加熱器將電能轉為熔融鹽的熱能，其二通過渦輪機側的換熱器，利用熔融鹽中存儲的熱量加熱進入渦輪機的空氣。考慮熔融鹽在存儲、輸送過程中有2%的熱量損耗，熔融鹽換熱器中的最小傳熱溫差為30℃。

通過熔融鹽電加熱器所消納的電能為

式中，Qm，s為熔融鹽電加熱器中熔融鹽的流量；cp，s為熔融鹽的比熱容；TTES，H為熔融鹽電加熱器出口溫度；TTES，L為熔融鹽電加熱器的進口溫度；ts為熔融鹽加熱時間。

進入每一級渦輪機的高壓空氣通過加熱器被高溫的熔融鹽加熱，空氣吸收高溫熔融鹽放出的熱量為

式中，cp，a為空氣比熱容；Te，i0為進入加熱器前空氣的溫度。膨脹過程中，高壓空氣所利用的總熱量為

4.5儲能效率

系統釋能過程中所發出的電能與儲能過程中所消耗的電能比值即為系統的儲能效率，其表達式為

5　系統特性

在熱力學分析的基礎上，對采用熔融鹽儲熱的非補燃壓縮空氣儲能系統特性進行研究。本文所分析的壓縮空氣儲能系統的參數見表2。

表2　壓縮空氣儲能系統參數Tab.2　Parameters of CAES system

為了探索影響系統性能的關鍵因素，分析了渦輪機進口壓力、渦輪機進口溫度等參數對系統儲能效率、儲能密度等性能指標的影響。分別研究了當渦輪機進氣溫度為400℃、450℃、500℃、550℃和渦輪機進氣壓力為 4MPa、5MPa、6MPa、7MPa、8MPa、9MPa時，系統各個關鍵性能參數的變化情況。

5.1渦輪機進氣壓力和溫度對壓縮機功耗的影響

圖4給出了壓縮機功耗與渦輪機進氣壓力和溫度的關系。由圖4可見，在渦輪機的某一進氣壓力下，隨著渦輪機進氣溫度的升高，壓縮機的功耗逐漸下降。

因為渦輪機進口溫度提高后，空氣的焓值增大，做功能力增強，單位質量空氣的做功量增大，在發電量一定的情況下，所需要高壓空氣的質量相應減少，壓縮機的功耗就相應降低。

在渦輪機的某一進氣溫度下，隨著渦輪機進氣壓力的提高，壓縮機的功耗逐漸降低。因為渦輪機的進氣壓力提高后，每級渦輪機的膨脹比增大，在相同進氣溫度的條件下，單位質量的高壓空氣在渦輪機中的膨脹功增大，在發電量一定的情況下，所需要高壓空氣的質量相應減少，壓縮機的做功量就相應降低。

圖4　壓縮機功耗與渦輪機進氣壓力和溫度的關系Fig.4　Relationship between compressor power consumption and inlet air pressure and temperature

當渦輪機進氣壓力為 9MPa、進氣溫度為 550℃時，壓縮機的功耗最小，為 334.5MW·h；當渦輪機進氣壓力為4MPa、進氣溫度為400℃時，壓縮機的功耗最大，為491MW·h。

5.2渦輪機進氣壓力和溫度對熔融鹽儲熱功耗的影響

熔融鹽儲熱功耗即為儲能過程中通過熔融鹽電加熱器加熱熔融鹽所消耗的電功，圖5給出了熔融鹽儲熱功耗與渦輪機進氣壓力和溫度的關系。由圖5可見，在渦輪機的某一進氣壓力下，隨著渦輪機進氣溫度的升高，熔融鹽儲熱的功耗逐漸下降。渦輪機進口溫度提高，相應的熔融鹽儲熱溫度也要提高。隨著熔融鹽儲熱溫度的提高，其所存儲的熱能的品位也相應提高，單位數量熱能中所蘊含的“火用”值增大，做功能力增強。因此在發電量一定的情況下，所需要熱量的數量相應減少，熔融鹽儲熱功耗就相應降低。

圖5　熔融鹽儲熱功耗與渦輪機進氣壓力和溫度的關系Fig.5　Relationship between heat storage power consumption and inlet air pressure and temperature

在渦輪機的某一進氣溫度下，隨著渦輪機進氣壓力的提高，熔融鹽儲熱功耗逐漸降低。因為渦輪機進氣壓力提高后，渦輪機的膨脹比增大，在相同進氣溫度的條件下，渦輪機的排氣溫度降低，空氣中的熱量“火用”的利用率提高，因此熔融鹽儲熱功耗降低。

當渦輪機進氣壓力為9MPa、進氣溫度為550℃時，熔融鹽儲熱功耗最小，為457MW·h；當渦輪機進氣壓力為4MPa、進氣溫度為400℃時，熔融鹽儲熱功耗最大，為476MW·h。儲熱功耗的差異主要由末級排氣的溫度決定，此系統中的末級排氣溫度相差較少，因此熔融鹽儲熱功耗的差別也較小。

5.3渦輪機進氣壓力和溫度對儲熱系統熔融鹽質量的影響

本系統采用熔融鹽進行儲熱，熔融鹽的需求量是一個關鍵參數，圖6給出了熔融鹽質量與渦輪機進口壓力和溫度的關系。由圖6可見，在渦輪機的某一進氣壓力下，隨著渦輪機進氣溫度的升高，儲熱系統所需要的熔融鹽質量逐漸下降，此現象主要有兩方面的原因。其一，由于渦輪機進口溫度提高，對應的熔融鹽儲熱溫度提高，熔融鹽中所存儲的熱能的品位也相應提高，單位數量熱能中所蘊含的“火用”值增大，做功能力增強，因此在發電量一定的情況下，所需要熱量的數量相應減少，熔融鹽的質量就相應降低。其二，在此系統中，為了保證熔融鹽不凝固，熔融鹽的最低使用溫度為 290℃，即與空氣換熱后的熔融鹽溫度在 290℃左右，而隨著熔融鹽儲熱溫度的提高，可用的儲熱溫差增大，單位質量的熔融鹽儲熱量增大，因此系統所需要的熔融鹽質量降低。

圖6　熔融鹽質量與渦輪機進氣壓力和溫度的關系Fig.6　Relationship between quantity of molten salt and inlet air pressure and temperature

在渦輪機的某一進氣溫度下，隨著渦輪機進氣壓力的提高，系統所需要的熔融鹽質量降低。因為渦輪機進氣壓力提高后，渦輪機的膨脹比增大，在相同進氣溫度的條件下，渦輪機的排氣溫度降低，空氣中的熱量“火用”的利用率提高，因此系統所需要的熔融鹽質量降低。

當渦輪機進氣壓力為9MPa、進氣溫度為550℃時，儲熱系統所需要的熔融鹽量最小，為 4 200t；當渦輪機進氣壓力為4MPa、進氣溫度為400℃時，儲熱系統所需要的熔融鹽量最大，為8 120t。熔融鹽儲熱溫度為550℃時，可用的儲熱溫差為260℃，遠遠大于400℃儲熱時的110℃的可用儲熱溫差，因此熔融鹽的需求量大為降低。

5.4渦輪機進氣壓力和溫度對儲氣室容積的影響

壓縮空氣儲能采用空氣作為儲能介質，需要耐壓的儲氣空間存儲高壓空氣，一般可以選用地下鹽穴或者地面人工建造的承壓裝置。圖7給出了儲氣室容積與渦輪機進口壓力和溫度的關系。在渦輪機的某一進氣壓力下，隨著渦輪機進氣溫度的升高，儲氣室的容積逐漸降低。由于渦輪機進口溫度的提高，單位質量的空氣做功能力提高，在發電量一定的情況下，所需要空氣的質量相應減少，儲氣空間也隨之減少。

圖7　儲氣室容積與渦輪機進氣壓力和溫度的關系Fig.7　Relationship between volume of air storage chamber and inlet air pressure and temperature

當渦輪機的進氣溫度固定后，儲氣室的容積隨著渦輪機進氣壓力的提高而增大。儲氣室的最高儲氣壓力設計為10MPa，隨著渦輪機進氣壓力的增加，儲氣室中可利用的壓力區間減小，單位儲氣空間中可用于發電的空氣質量減少，因此在發電量一定的情況下，儲氣空間增大。

當渦輪機進氣壓力為4MPa、進氣溫度為550℃時，儲熱系統所需要的儲氣容積最小，為3.3萬m3；當渦輪機進氣壓力為9MPa，進氣溫度為400℃時，儲氣系統所需要的儲氣容積最大，為 24.6萬 m3。系統配置參數不同，導致儲氣容積的差異巨大。而對于人工建造儲氣室的壓縮空氣儲能系統而言，儲氣室的成本占據系統總成本的比例很大，因此如何合理的選擇參數，優化儲氣室的容積，將是一個關鍵的問題。

5.5渦輪機進氣壓力和溫度對儲能密度的影響

儲能密度是考核儲能系統的一個重要參數，本文以儲氣庫為研究對象，分析不同狀態參數下每m3儲氣空間所能存儲的電能情況。圖8給出了儲能密度與渦輪機進口壓力和溫度的關系，由圖8可見，儲能密度隨著渦輪機進口壓力的提高而下降，隨著渦輪機進口溫度的升高而升高。

圖8　儲能密度與渦輪機進氣壓力和溫度的關系Fig.8　Relationship between energy storage density and inlet air pressure and temperature

儲氣室中的最高壓力為10MPa，當渦輪機的進口壓力固定時，單位儲氣空間中所能用來發電的空氣的質量是定值。隨著渦輪機進口溫度的提高，空氣的做功能力增強，相同質量的空氣能夠輸出更多的電能，因而系統的儲能密度增加。

當渦輪機的進氣溫度恒定時，隨著渦輪機進口壓力的增加，儲氣室中可利用的壓力區間減小，單位儲氣空間中可利用的空氣質量減少，相應其發電量也就減小，導致儲能密度下降。

由于本系統的儲能發電容量固定，因此系統的儲能密度與系統的儲氣室容積成反比，儲氣室越大，儲能密度越低。當渦輪機進氣壓力為4MPa、進氣溫度為550℃時，系統儲能密度最大，為12.12kW·h/m3；當渦輪機進氣壓力為9MPa、進氣溫度為400℃時，系統儲能密度最小，為1.63kW·h/m3。

5.6渦輪機進氣壓力和溫度對儲能效率的影響

儲能效率是衡量儲能系統優劣的最重要的參數，圖9給出了渦輪機儲能效率與進口壓力和溫度的關系。由圖9可見，隨著渦輪機進口壓力和溫度的升高，系統的儲能效率也逐漸升高。

圖9　系統儲能效率與渦輪機進氣壓力和溫度的關系Fig.9　Relationship between energy storage efficiency and inlet air pressure and temperature

在發電量一定的情況下，提高渦輪機入口的溫度或者壓力，可以降低壓縮機的功耗，減少熔融鹽的蓄熱量，因此系統的儲能效率獲得提升。當渦輪機進氣壓力為9MPa、進氣溫度為550℃時，系統儲能效率最高，達到50.6%。

為了獲得高儲能效率，應盡可能地提高渦輪機入口的溫度和壓力。但是渦輪機入口溫度的提高受制于儲熱系統的儲熱極限，而渦輪機入口壓力的提高又會造成儲氣容積的增大。因此，探索高溫的儲熱系統、發掘低成本儲氣技術將是提高系統效率的關鍵。

6　結論

本文將熔融鹽儲熱與壓縮空氣儲能相結合，提出了一種采用熔融鹽儲熱的非補燃壓縮空氣儲能系統。基于目前常規的熔融鹽類型，創建了系統的熱力流程，開展了熱力學分析，并深入研究了100MW× 4h的儲能系統的熱力學特性和系統儲能特性。

1）采用熔融鹽儲熱的非補燃壓縮空氣儲能基于常規成熟技術，該系統方案切實可行，特別是由于采用熔融鹽實現了高溫儲熱，使非補燃壓縮空氣儲能擺脫了對高溫壓縮機的依賴，降低了系統的建設成本，提高了系統的可靠性和可操作性。

2）對于本文所提出的儲能系統，壓縮機功耗、熔融鹽儲熱功耗、儲熱系統熔融鹽質量等參數隨著渦輪機進口壓力和溫度的升高而降低；儲氣室容積隨著渦輪機進口溫度升高而降低，隨渦輪機進口壓力升高而升高；儲能密度隨著渦輪機進口溫度升高而升高，隨渦輪機進口壓力升高而降低；系統儲能效率隨著渦輪機進口壓力和溫度升高而升高，當渦輪機進氣壓力為9MPa、進氣溫度為550℃時，系統儲能效率最高，達到50.6%。

3）為了獲得更高的儲能效率，降低系統的建設成本，應重點研究高溫蓄熱技術，探索更高儲熱溫度的熔融鹽介質，提高熱能的品位，獲得高的電-熱轉換效率。此外，應研究低成本的儲氣技術，探索利用地下鹽穴、巖洞、礦洞等特殊地質條件進行儲氣的可行性。

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Performance of Non-Supplementary Fired Compressed Air Energy Storage with Molten Salt Heat Storage

Xue Xiaodai1Chen Xiaotao1Mei Shengwei1Chen Laijun1Lin Qiyou2
（1. State Key Lab of Control and Simulation of Power Systems and Generation Equipments Tsinghua UniversityBeijing100084China 2. State Grid Wuhu Electric Power CompanyWuhu241027China）

A non-supplementary fired compressed air energy storage （CAES） with molten salt thermal storage is proposed in this paper. Combined molten salt with compressed air energy storage，this system can achieve mass storage and efficient conversion of electrical energy. The off-peak power or abandoned wind and photoelectric power is converted into high-grade thermal energy， which is stored in the molten salt heat storage system. Meanwhile the air is compressed to high pressure and then stored in the gas storage device. The high pressure air heated by the molten salt can drive turbine to generate electricity when it is needed. The process design is completed with basic principle of thermodynamic analysis， and the key factors that affect the system efficiency are explored. The results show that the storage efficiency can be significantly improved by increasing the thermal storage temperature and turbine inlet pressure， which could provide a reference for compressed air energy storage as well as the renewable energy.

Compressed air energy storage， molten salt heat storage， peak load shaving， efficiency of energy storage

TM715

薛小代男，1982年生，博士后，研究方向為壓縮空氣儲能、新能源綜合利用和高效熱力系統等。

E-mail： xuexiaodai@tsinghua.edu.cn

梅生偉男，1964年生，教授，博士生導師，研究方向為電力系統控制、災變防治、混成控制及可再生能源發電等。

E-mail： meishengwei@tsinghua.edu.cn（通信作者）

2015-12-15改稿日期2016-02-06