靖西天然氣管道末段儲氣調峰分析

田光 焦金改 鬲麗華（陜西省天然氣股份有限公司，陜西西安710016）

靖西天然氣管道末段儲氣調峰分析

田光 焦金改 鬲麗華（陜西省天然氣股份有限公司，陜西西安710016）

針對天然氣管道末段平穩供氣和不穩定用氣之間的矛盾，管道末段利用管道本身的儲氣能力給下游用戶調峰。為了深入研究管道末段儲氣量是否滿足實時調峰量的需求，探討了靖西天然氣管道末段儲氣調峰原理。并建立了復雜輸氣管道非線性方程組，得出穩定過程的輸氣公式，該式反映出任意點壓力和流量的關系，由此推導出輸氣管道末段儲氣量的數學表達式。結合靖西天然氣輸氣管道末段實際管網結構，列舉兩種工況，數值計算得到靖西天然氣管道末段全天儲氣量的變化，總結了提高靖西線管道末段儲氣調峰能力的方法。結果表明：提高起點壓力，增加儲氣庫及聯絡線，有效地提高了靖西天然氣管道末段的儲氣量，增強了調峰能力。

天然氣管道末段儲氣調峰數值模擬儲氣規律

1　管道末端儲氣調峰數學模型的建立

假設在儲氣高峰點時黃陵站出站最高壓力為P1max，在用氣高峰點時西安分輸站進站最低壓力為P2min。假設上游輸氣量穩定，P1max決定的管道沿線狀態Pmax的管道容積為Vmax，由終點最低允許壓力P2min決定的管道沿線狀態Pmin的管道容積為Vmin。則該狀況下輸氣管道末段管段儲氣量為［2］：

其中，推導輸氣管道不穩定流動方程組（3）、（4）：

同理，將第二種邊界條件P（x）=P（L）=P2，當P2=P2min時，有P （L）=P2min代入方程組可得

將（2）、（6）、（7）代入（1）中，整理可得管道末段管段儲氣量表達式：

式中：V—輸氣管末段的儲氣量，m3；Vmax—輸氣管末段儲氣結束時的儲氣量，m3；Vmin—輸氣管末段儲氣開始時的儲氣量，m3；L—輸氣管末段的長度，m；P—氣體壓力，P0=101325Pa；T—氣體溫度，K；Z—壓縮因子；Q—氣體流量，m3/s；Q1、Q2—起點站、終點站流出、流入的氣體流量，m3/s；qi—沿線分輸氣量，m3/s；d—輸氣管道的直徑，m。各下標為0的參數，為天然氣標準狀態下的參數，無下標的參數為管道運行狀態下參數。

2　管道末端儲氣量的計算及數值模擬

2.1黃陵壓氣站到西安分輸站沿線的負荷分布

圖1　靖西線管道末端管網結構圖

天然氣從黃陵壓氣站分兩條管路輸送到到西安分輸站X，HCX段（管徑為426mm）為自然輸氣，HEX段（管徑為610mm）可加壓輸氣，兩條管線沿線A、B、C、D、E、F點都有分輸氣量，兩條管線同時給西安分輸站供氣。

2.2對HCX段和HEX段進行數值模擬

工況一：黃陵壓氣站開啟天然氣壓縮機，HEX段加壓輸氣，HCX段自然輸氣，SE與HEX分開運行，A、B、C、D、F處分銷氣量，以上工況和表1數據為依據，通過公式（8）計算HCX段、HEX段的儲氣量如表1。

表1　全天HCX段和HEX段壓力

黃陵壓氣站以穩定流量輸出，HCX起點輸出氣量為630萬方/日，HEX起點輸出氣量為150萬方/日。圖2中，儲存量呈上升趨勢時說明供氣量高于用氣量，儲存值呈下降趨勢時說明供氣量小于用氣量。當日20：00末站X處壓力達到最低，用氣量達到最大值，之后X末站壓力開始反彈，全線用氣量也下降。因此，認為20：00天然氣管道末端開始儲氣，到早上6：00儲氣量達到最大，兩條管線的儲氣量為28萬方，6：00過后儲氣量大幅回落，在8：00—18：00期間，儲氣量在18：00達到最低，只有10萬方。

圖2　管道末段儲氣量與時間變化曲線

工況二：黃陵壓氣站未開天然氣壓縮機，在用氣高峰期時段14：00—23：00，SE與HEX連通，并控制SE出口壓力不大于3.0Mpa，提高HEX段供氣壓力，A、B、C、D、F處分銷氣量，通過公式（8）、（9）對表2中管段參數進行數值模擬，HCX段和HEX段的儲氣量如表2。

表2　全天HCX段和HEX段壓力

見圖3，當日22：00X末站壓力達到最低，用氣量達到最大值，之后X末站壓力開始反彈，用氣量也下降。因此，認為22：00天然氣管道末端開始儲氣，到早上4：00儲氣量達到最大，兩條管線儲氣量達到18萬方，在6：00—20：00期間，儲氣量降低，14點達到第一個低點，20點達到第二個低點。在14：00—20：00期間，天然氣管道末端儲氣量均值為3萬方/時，最小值為1.5萬方/時，X站在此期間所需調峰氣量均值為7000方/時，最大所需調峰氣量為1.1萬方/時，可以看出此時段管道調峰能力達到極限。

圖3　管道末段儲氣量與時間變化曲線

3　管道末端儲氣調峰能力分析

（1）設定參數下儲氣量的動態求解。黃陵壓氣站設定HCX段和HEX段出站壓力最大值均為5.5MPa，西安分輸站設定HCX段和HEX段天然氣最小允許進站壓力為1.5Mpa，管長分別為167Km和172Km，管道設計流量分別為143×104Nm3/d，855× 104Nm3/d，忽略管線沿線分銷的氣量，通過公式（8）計算得到管段HCX和HEX的儲氣量分別為92.6×104Nm3和195.6×104Nm3。

（2）工況一中開啟了黃陵站天然氣壓縮機，提高了HEX段的起點壓力，由4.2Mpa增壓至4.9Mpa（全天平均值），儲氣量增加了約33×104Nm3，較大的提高了管道末端的儲氣調峰能力。工況二中利用連通SE段管線提高HEX段壓力，SE段管線設計壓力8.0MPa，管輸能力850萬方/日，此段管線擔負起了儲氣庫的職責，為HEX段的調峰起到了保障作用。上述兩種工況分別使用提高管道末端出站壓力和連通SE段管線（相當于儲氣庫）。

（3）從黃陵壓氣站至西安分輸站，除首末站以外，B、D兩處都可以將管線HEX和HCX連通，可以均衡兩段管線壓力，安全輸氣。另一方面，HCX段分輸用戶較多，連通后可以提高其管段壓力，增強管段儲氣調峰能力，保障下游用戶供氣。

［1］李猷嘉.長輸管道末段儲氣的計算與分析［J］.煤氣與熱力，2002，22（1）：8-11.

［2］唐建峰，段常貴，李玉墨.燃氣長輸管道動態模擬及末段儲氣研究［J］.油氣儲運，2000，19（7）：24-27.

田光（1982-），工程師，于2010年畢業于西安石油大學，油氣儲運工程專業碩士，現從事天然氣工藝技術工作。