連續重整裝置增壓機跳停原因分析及應對措施

倪永生（寧波中金石化有限公司,浙江　寧波 315204）

連續重整裝置增壓機跳停原因分析及應對措施

倪永生（寧波中金石化有限公司,浙江寧波 315204）

通過對南方某煉廠連續重整裝置增壓機跳停的根源進行深入分析，找出造成增壓機跳停的直接、間接因素，提出整改措施，為避免同類事故的發生提供參考。

連續重整；增壓機；跳停

1　概況

連續重整裝置是石油化工企業最重要的生產裝置之一，它主要以外購石腦油、加氫焦化石腦油和加氫裂化重石腦油為原料，利用鉑（Pt）～錸（Re）雙金屬催化劑，在535℃左右的高溫下，使分子發生重排、異構，最大限度生產富含芳烴的汽油餾分（C6+重整生成油），同時副產高純度的重整氫，在全廠流程中起著承上啟下的重要作用。重整氫增壓機組是連續重整裝置的重要設備，用于把重整產氫壓力提高后輸送至氫氣管網，供其他煉油、化工裝置使用，所以該機的運行狀況直接影響著其他用氫裝置的安全平穩生產。

9月13日14：12重整氫增壓機C1202因Ⅰ段再接觸罐V1203液位高聯鎖跳機，根據氫氣平衡預案，預加氫及重整、石腦油加氫、加氫改質、歧化、異構化分階段切斷進料；15：18重整氫增壓機C1202開機；17：20重整開始進料，根據氫氣供應情況逐步恢復用氫裝置的生產。如圖1。

2　原因分析

2.1直接原因

9月13日13：30 V1203罐底泵P1202B開始抽空，導致V1203液位快速上升。當班班組立即組織人員現場檢查，做切泵準備。14：12：20 V1203控制液位（LⅠC～122001）顯示83.684%，三取二聯鎖液位（LT～122002A/B/C）分別是49.985%、50.022%、49.011%。V1203液位（LT～122002A/B/C）三支中有兩支測量值≥50%，聯鎖停C1202。

圖1　連續重整裝置反應及接觸部分流程簡圖

圖2　一段再接觸罐V1203控制液位計與連鎖液位計的關系示意圖

V1203控制液位（LⅠC～122001）高位報警值為80%，高高位報警值為85%。控制液位計（LⅠC～122001）與聯鎖液位計（LT～122002A/B/C）的關系是：（1890+178）/2470×100%=83.72%，所以控制液位計83.7%是聯鎖液位計的聯鎖點。

由于控制液位的高位報警值與聯鎖液位計的聯鎖點接近，導致控制液位的高位報警后還沒來得及調整，就發生了聯鎖跳車事件。

圖3　進料量與循環氫的流量調整趨勢圖

圖4　反應溫度變化趨勢圖

圖5　重整氣液分離器、重整氫增壓機入口分液罐、一段再接觸罐、二段再接觸罐入口溫度變化趨勢

圖6　重整氣液分離器、重整氫增壓機入口分液罐、一段再接觸罐、二段再接觸罐液位變化趨勢

2.2間接原因

2.2.1預加氫裝置原料變化，反應操作未調整

在9月13日因預加氫原料組分變重，預加氫的反應溫度未做任何調整，導致預加氫直供重整原料發生變化，影響了重整的產氫量。

2.2.2連續重整裝置提負荷，相應參數未調整

9月13日8：10左右公司領導直接下指令至值班調度，要求連續重整裝置的進料量由272t/h提至300 t/h。8：30值班調度將連續重整裝置提負荷指令下達至裝置當班班組。9：40至12：13裝置負荷由273t/h提至288t/h，循環氫的流量波動不大；12：20裝置負荷由288t/h提至290t/h，循環氫的流量調節閥未調整，循環量開始持續降低；13：37至14：09裝置負荷由290t/h提至300t/h，循環氫的流量調節閥仍未調整，循環量由正常的3.049×105Nm3/ h，最低降低到2.0285×105Nm3/h，如圖3.所示。

由于進料量增加，循環氫流量未調整，提高反應過程空速、降低了氫油比，催化劑積碳增加，轉化率下降，反應器入口溫度不變的情況下，反應器平均溫度會升高，如圖4.所示；隨著反應的進行，循環氫大幅降低，導致短時間原料在反應器內停留時間增加，反應時間增多，裂化過度，裝置液收下降，液化氣產量快速增加。同時受接觸和再接觸冷卻量的影響，重整反應系統的氣液平衡被打破，造成重整裝置重整氣液分離器V1201、一段再接觸罐V1203、二段再接觸罐V1204液位大幅波動，如圖5.與圖6.所示。

2.2.3一段再接觸罐泵P1202B抽空

由于一段再接觸罐V1203液位波動大，造成氣液分離效果差，引起液相帶氣，導致一段再接觸罐泵P1202B氣蝕抽空，V1203液位急劇上升，觸發重整氫增壓機C1202聯鎖停機。

2.3處理過程

2.3.1重整裝置停工

9月13日因一段再接觸罐泵P1202B1氣蝕抽空，14：23脫戊烷塔T1201底液位低，塔底重沸泵抽空，觸發“二合一”爐F1201～F1202對流段流量計（FT～123407A～E）五支中有兩支測量值≤37.5t/h聯鎖停爐信號，造成14：25 F1201～F1204停爐，導致14：26連續重整進料中斷，裝置停工。

2.3.2預加氫裝置停工

2.3.2.1循環氫與補充氫壓縮機C1101跳停

9月13日14：12因重整氫增壓機C1202聯鎖跳停，重整氫管網壓力低，預加氫裝置未能及時將補充氫壓縮機C1101出口至預加氫反應產物空冷器，以及補充氫至歧化的閥門關閉，改通補充氫壓縮機出口至補充氫壓縮機入口分液罐的流程，造成C1101入口壓力低、出口壓力高、壓縮比增大，14：17 C1101B補充缸出口溫度表（TT～110602A）測量值≥105℃，觸發C1101B聯鎖停機。

2.3.2.2預加氫進料泵P1102C停、F1101熄爐

9月13日14：17因循環氫與補充氫壓縮機C1101B聯鎖停機，預加氫無補充氫，為保反應系統壓力，14：37停預加氫進料泵P1102C，14：44停預加氫進料加熱爐F1101。

3　整改措施

3.1調整V1203控制液位計量程

為徹底解決由于控制液位的高位報警值與聯鎖液位計的聯鎖點接近，導致控制液位的高位報警后還沒來得及調整，就有可能發生聯鎖跳車事件，經與儀表專業討論后，調整了V1203控制液位計的量程，調整后V1203控制液位計的量程100%與聯鎖液位計的聯鎖點50%相一致。

圖7　調整后的一段再接觸罐V1203控制液位計與連鎖液位計的關系示意圖

V1203控制液位（LⅠC～122001）高位報警值為80%時，對應聯鎖液位計為：

（1654.4～1890）/356=～66.2%

V1203控制液位（LⅠC～122001）高高位報警值為85%，對應聯鎖液位計為：

（1757.8～1890）/356=～37.2%

3.2嚴格執行聯系匯報制度

對調度指令執行有困難、生產情況發生變化時，受令部門應及時向計劃調度室匯報并說明原因，經計劃調度室確認后方可取消或修改指令，否則應堅決執行。對日常生產過程中的一些正常調整，崗位認為執行有難度的，應由崗位人員向本部門主管領導匯報，由部門主管領導向計劃調度室匯報。

3.3強化崗位人員培訓，提高崗位人員操作技能，增強責任意識

從此次事故處理中可以看出，裝置當班人員，在崗位操作技能、崗位協調上都存在不足，尤其體現在一段再接觸罐V1203和脫戊烷塔T1201液位控制、報警確認，以及改通補充氫壓縮機出口至補充氫壓縮機入口分液罐的流程方面。

為此裝置須總結此次事故的經驗，強化崗位人員基本功、增加反事故演練頻次，提高崗位責任意識及人員素養。建議運行部各裝置結合現場情況，落實“一日一題、一周一考”，幫助崗位人員提高業務水平。

做好精細化操作，針對不同工況，制定嚴格的優化操作步驟，包括：1）明確升降負荷，需要調整的對應流量下的溫度，循環機C1201循環量、氫油比、轉速；2）計算好水氯平衡，寫明注氯量大小的調整步驟；3）理清再生系統低負荷下的優化操作步驟。

3.4合理安排崗位人員休息，確保到崗人數符合公司管理要求

9月13日崗位定員人數8人，因故請假3人，實到人數5人，增加了事故處理的難度。因此裝置在人員休息安排中，需全盤考慮，制定崗位最低定員，在崗人數必須滿足最低定員要求，配足裝置突發事件的處理人員。

4　結語

4.1經全面落實整改措施后，裝置運行平穩，V1203液位控制穩定，從9月14日至今未發生一起因液位波動造成聯鎖的事故。

4.2調度指令暢通，執行力得到有效落實。

4.3崗位人員的操作技能得到急速提升，崗位責任意識得到加強。

［1］徐晨恩主編.催化重整工藝與工程［M］.北京：中國石化出版社，2006.482～503.