一種大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝低壓液化氣體時(shí)安全泄放量的計(jì)算方法

郭淑芬　劉玉紅　張淑敏

（石家莊安瑞科氣體機(jī)械有限公司　石家莊　051430）

一種大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝低壓液化氣體時(shí)安全泄放量的計(jì)算方法

郭淑芬劉玉紅張淑敏

（石家莊安瑞科氣體機(jī)械有限公司石家莊051430）

本文針對(duì)大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝低壓液化氣體時(shí)的泄放面積計(jì)算進(jìn)行了討論，主要就低壓液化氣體公稱工作壓力和充裝系數(shù)確定原則，低壓液化氣體在充滿鋼瓶時(shí)是處于什么狀態(tài)及鋼瓶“滿液”后溫度和壓力變化的情況進(jìn)行了論述。本文以液氨為例計(jì)算了鋼瓶達(dá)到爆破壓力時(shí)介質(zhì)溫度變化情況及需要的安全泄放面積。結(jié)果表明低壓液化氣體應(yīng)避免過(guò)量充裝并且應(yīng)選擇合適的安全泄放裝置。

低壓液化氣體充裝滿液泄放面積

隨著高壓大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝液化氣體的發(fā)展，目前國(guó)內(nèi)還沒(méi)有具體的液化氣體泄放面積的計(jì)算。雖然GB/T 16918—1997《氣瓶用爆破片技術(shù)條件》中介紹了液化氣體泄放面積的計(jì)算，但是對(duì)于其中數(shù)據(jù)的來(lái)源并沒(méi)有詳細(xì)解釋，給目前液化氣體泄放面積的計(jì)算留下空白。該論文主要介紹了常用的液氨的泄放面積計(jì)算，為以后其它液化氣體泄放面積的計(jì)算提供了參考。

低壓液化氣瓶因其便于運(yùn)輸、占地面積小、操作簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)廣泛應(yīng)用于化工生產(chǎn)領(lǐng)域。目前大多數(shù)的低壓液化氣瓶盛裝的介質(zhì)多為化工領(lǐng)域的反應(yīng)介質(zhì)或者是成品、半成品，這些介質(zhì)多為有毒或者劇毒，所以低壓液化氣瓶從設(shè)計(jì)到制造整個(gè)過(guò)程中都需要嚴(yán)格遵守國(guó)家法律、法規(guī)以及相關(guān)的設(shè)計(jì)生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)。因此在實(shí)際使用過(guò)程中基本不會(huì)出現(xiàn)由于設(shè)計(jì)或制造造成的破壞。鋼瓶之所以爆炸主要是使用過(guò)程中過(guò)量充裝或者是發(fā)生火災(zāi)等情況時(shí)產(chǎn)生的壓力驟增。對(duì)于過(guò)量充裝，國(guó)家對(duì)低壓液化氣體提出了在相應(yīng)條件下的充裝系數(shù)，可以避免由于過(guò)量充裝帶來(lái)的危害，但是火災(zāi)等情況不可避免，這就需要在設(shè)計(jì)時(shí)考慮選擇合適的安全泄放裝置。

目前常用的低壓液化氣瓶基本上都是焊接氣瓶，該類氣瓶的設(shè)計(jì)壓力一般都不超過(guò)10MPa，而有些客戶需要使用大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝低壓液化氣體，這類鋼瓶的設(shè)計(jì)壓力一般都超過(guò)了10MPa，如何計(jì)算該類氣瓶的安全泄放面積是本文主要討論的問(wèn)題。

1　大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝低壓液化氣體時(shí)公稱工作壓力的確定

TSG R0006—2014《氣瓶安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》規(guī)定盛裝液化氣體氣瓶的公稱工作壓力是指溫度為60℃時(shí)瓶?jī)?nèi)氣體壓力的上限值。低壓液化氣體的臨界溫度大于65℃，我國(guó)所處的地理環(huán)境最高溫度為60℃，所以氣瓶?jī)?nèi)的液化氣體在正常使用過(guò)程中呈氣液兩相共存狀態(tài)，其壓力為相應(yīng)溫度下的飽和蒸汽壓［1］。常用的低壓液化氣體氣瓶的公稱工作壓力是根據(jù)60℃時(shí)的飽和蒸汽壓確定，無(wú)縫鋼瓶因局限于旋壓及熱處理工序影響，太薄的容器難以實(shí)現(xiàn)，故鋼瓶的公稱工作壓力遠(yuǎn)大于低壓液化氣體在最高溫度60℃的飽和蒸汽壓。例如盛裝液氨的大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶，工作壓力為16.6MPa，但是液氨在60℃時(shí)的飽和蒸汽壓為2.6MPa。

2　氣瓶充裝系數(shù)的確定

在正常情況下，鋼瓶?jī)?nèi)的低壓液化氣體是以氣液兩相并存的。當(dāng)外界溫度升高時(shí)，瓶?jī)?nèi)除氣體飽和蒸汽壓增大外，其液體體積也會(huì)膨脹。隨著溫度的進(jìn)一步升高，瓶?jī)?nèi)液體所占的體積逐漸擴(kuò)大，原有氣體所占的容積逐漸減小。當(dāng)溫度升高到一定程度時(shí)，瓶?jī)?nèi)空間有可能全被膨脹了的液體充滿。此時(shí)，若溫度繼續(xù)升高，則其瓶?jī)?nèi)壓力急劇上升，甚至超過(guò)鋼瓶本身的爆破壓力而導(dǎo)致鋼瓶爆破［2］。因此，為了避免此種情況的發(fā)生，當(dāng)達(dá)到最高環(huán)境溫度時(shí)，必須保證瓶?jī)?nèi)不“滿液”，即瓶?jī)?nèi)低壓液化氣體的充裝系數(shù)不應(yīng)大于氣瓶最高溫度液體的密度。

TSG R0006—2014規(guī)定，對(duì)于低壓液化氣體，充裝系數(shù)應(yīng)當(dāng)不大于氣瓶最高使用溫度下液體密度的97%，在溫度高于氣瓶最高使用溫度5℃時(shí)，瓶?jī)?nèi)不滿液。

3　氣瓶“滿液”狀態(tài)時(shí)液體溫度的確定

首先根據(jù)充裝系數(shù)確定當(dāng)氣瓶達(dá)到“滿液”時(shí)液體的密度，并根據(jù)此液體的密度確定相應(yīng)的溫度。

以液氨為例進(jìn)行判定：

首先液氨的充裝系數(shù)為0.53kg/L，這說(shuō)明當(dāng)氣瓶“滿液”時(shí)，液體的密度為0.53kg/L。根據(jù)《Matheson氣體數(shù)據(jù)手冊(cè)》［3］附錄6

式中：

計(jì)算得T=341.5K=68℃，說(shuō)明當(dāng)氣瓶?jī)?nèi)液體溫度達(dá)到68℃時(shí)，氣瓶達(dá)到“滿液”狀態(tài)。該數(shù)據(jù)表明當(dāng)溫度升高時(shí)，液化氣體并沒(méi)有在吸收熱量的情況下全部汽化，而是全部變化為液體。

4　氣瓶“滿液”后瓶?jī)?nèi)壓力的增量

4.1不考慮氣瓶體積變化時(shí)的壓力增量

如果不考慮氣瓶的體積變化，初始狀態(tài)時(shí)氣瓶的容積為V1，初始溫度t1，初始溫度時(shí)的壓力p1為t1時(shí)的飽和蒸汽壓，當(dāng)溫度升高到t2時(shí)所對(duì)應(yīng)的壓力為p2，

式中：

Δt —— 介質(zhì)溫差，℃；

β —— 瓶?jī)?nèi)介質(zhì)在t1 至t2 溫度下的平均體積膨脹系數(shù)；

β =（β1+β2）/2；

β1，β2 分別為溫度t1，t2 的體積膨脹系數(shù)。

4.2考慮氣瓶體積變化時(shí)的壓力增量

實(shí)際使用過(guò)程中，氣瓶會(huì)隨著溫度的升高產(chǎn)生一定的膨脹，這樣在瓶體達(dá)到材料的屈服強(qiáng)度之前由于材料的彈性變形，會(huì)使瓶?jī)?nèi)的壓力有所降低，設(shè)氣瓶在溫度由t1升至t2時(shí)容積增大為。

式中：

α——鋼瓶材料的線膨脹系數(shù)；

F——鋼瓶的容積增大系數(shù)。

3αΔtV1是由鋼瓶溫度變化引起的氣瓶的容積變化，F(xiàn)（p2-p1）V1是由壓力變化引起的氣瓶的容積變化。

氣瓶之所以壓力增加是因?yàn)橐后w在容積不受限制的情況下可以增大到V3，但是由于氣瓶的容積限制，液體的體積只增大到V2，這樣必然會(huì)引起液體的壓縮，氣瓶?jī)?nèi)壓增大。液體體積壓縮時(shí)有如下公式［4］：

式中：

Δp —— 壓力的增大值

Λ —— 飽和液體的平均壓縮系數(shù)。

將式（2）和式（3）代入式（4），可以得出當(dāng)氣瓶“滿液”后氣瓶?jī)?nèi)壓力的變化［4］。

5　應(yīng)用舉例

為了便于理解，依然選取液氨為研究對(duì)象進(jìn)行探討。

5.1氣瓶“滿液”溫度計(jì)算

通過(guò)以上計(jì)算，可以得出當(dāng)氣瓶剛達(dá)到”滿液”時(shí)，液體的溫度為T=68℃。T=68℃時(shí)，氨的飽和蒸汽壓為3.16MPa，即p1=3.16MPa。

5.2確定“滿液”狀態(tài)時(shí)液氨的膨脹系數(shù)和壓縮系數(shù)

表1　液氨特性表［3］

由本文第三節(jié)的計(jì)算可知，當(dāng)溫度達(dá)到68℃時(shí)，達(dá)到“滿液狀態(tài)”。查表1得到68℃時(shí)膨脹系數(shù)為360×10-51/℃，68℃時(shí)壓縮系數(shù)為319×10-51/MPa［5］。

5.3確定氣瓶的容積增大系數(shù)

氣瓶的容積增大系數(shù)見(jiàn)表2。

表2　氣瓶容積增大系數(shù)［6］

5.4確定當(dāng)達(dá)到爆破壓力時(shí)介質(zhì)的溫度

筆者所在公司常用的盛裝液化氣體的鋼瓶的公稱工作壓力為16.6MPa，鋼瓶外徑為610mm，壁厚為15mm，鋼瓶材料為4130X，爆破壓力27.7MPa，總?cè)莘e為455L，L=2190mm。

1）假定溫度達(dá)到t2=87℃時(shí)達(dá)到爆破壓力p2=27.7MPa時(shí)爆破。則

查表2得F=1.94×10-4

將上述數(shù)據(jù)代入式（5）

p2=［（β-3α）Δt/（Λ+F）］+p1=27.5MPa與假設(shè)接近。所以，可是認(rèn)為當(dāng)溫度達(dá)到100℃時(shí)，氣瓶?jī)?nèi)壓力達(dá)到爆破壓力。

5.5氣瓶安全泄放面積計(jì)算

根據(jù)GB/T 16918—1997中附錄B［7］，液化氣瓶的安全泄放面積計(jì)算分為容積大于450L和容積小于450L。當(dāng)容積小于450L時(shí)，氣瓶的安全泄放面積，該計(jì)算比較簡(jiǎn)單，現(xiàn)主要針對(duì)容積大于450L時(shí)氣瓶的安全泄放面積進(jìn)行討論，依然以上述氣瓶為例計(jì)算。

●5.5.1氣瓶安全泄放量計(jì)算

按照GB/T 16918—1997中安全泄放量的計(jì)算方法，Ws=2.55×105Ar0.82/q=2.55×105×4.550.82/739=1.2×103kg/h。

式中：

Ws——?dú)馄堪踩狗帕浚琸g/h；

Ar——?dú)馄康氖軣崦娣e，Ar=3.14D0（L+0.3D0）= 3.14×0.61×（2.19+0.3×0.61）=4.55m2；

Q ——泄放壓力下液化氣的汽化潛熱；

q=739kJ/kg［3］。

●5.5.2氣瓶泄放面積計(jì)算

按照GB/T 16918—1997中氣瓶泄放面積的計(jì)算方法［7］，有：

式中：

p——爆破片的設(shè)計(jì)爆破壓力p=27.8MPa（絕壓）；

C——?dú)怏w的特性常數(shù)；

λ——額定泄放系數(shù)，λ=0.62；

Z——?dú)怏w的壓縮因子，Z=0.33；

T——泄放介質(zhì)的絕對(duì)溫度，T=100℃=373.15K；

M——分子質(zhì)量。

在液氨的算例中氣瓶?jī)?nèi)溫度由68℃升高到100℃時(shí)，壓力由3.16MPa驟增到27.5MPa，說(shuō)明當(dāng)溫度平均每升高1℃壓力就增加將近1MPa。

6　結(jié)論

當(dāng)?shù)蛪阂夯瘹怏w在遇到火災(zāi)等情況時(shí)，氣瓶?jī)?nèi)的液化氣體會(huì)由最初的氣液兩相狀態(tài)變?yōu)椤皾M液”狀態(tài)。一旦達(dá)到“滿液”狀態(tài)，瓶?jī)?nèi)的壓力會(huì)隨著溫度的升高急劇增加。所以認(rèn)為使用大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝低壓液化氣體有很大的承壓裕量，因此無(wú)需設(shè)置安全泄放裝置是存在認(rèn)識(shí)誤區(qū)的，經(jīng)過(guò)計(jì)算可以確定低壓液化氣體之所以在氣瓶安全事故中占有相當(dāng)?shù)谋壤且驗(yàn)樵谄績(jī)?nèi)達(dá)到“滿液”時(shí)受到瓶體膨脹限制產(chǎn)生的壓力驟增，所以即使使用大容積鋼質(zhì)無(wú)縫氣瓶盛裝低壓液化氣體，設(shè)計(jì)單位也應(yīng)當(dāng)安裝合適的安全泄放裝置。

7　建議

1）對(duì)低壓液化氣瓶的充裝過(guò)程必須嚴(yán)加控制，對(duì)相關(guān)的使用單位進(jìn)行過(guò)量充裝危害性的培訓(xùn)教育。

2）對(duì)低壓液化氣瓶的使用壽命以及氣瓶的使用狀態(tài)要嚴(yán)格把關(guān)，一旦出現(xiàn)過(guò)期使用或者是出現(xiàn)嚴(yán)重變形的氣瓶應(yīng)立即報(bào)廢。

3）相關(guān)的設(shè)計(jì)單位必須保證低壓液化氣瓶在爆破壓力下及時(shí)爆破，避免鋼瓶損害帶來(lái)的危害。

［1］謝佳.低壓液化氣瓶設(shè)計(jì)與充裝過(guò)程的理論研究［J］.上海煤氣，2015（01）：24-27+46.

［2］TSG R006—2014 氣瓶安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程［S］.

［3］［美］卡爾L.約斯.Matheson氣體數(shù)據(jù)手冊(cè)［M］.陶鵬萬(wàn)，黃建彬，朱大方譯.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003.

［4］巢建偉，錢琴華.液氯鋼瓶超裝爆破危險(xiǎn)性的計(jì)算［J］.石油化工設(shè)備，1991，20（5）：35-36+34.

［5］Lester Haar， John S. Gallagher.Thermodynamic Properties of Ammonia［J］.J. Phys. Chem. Ref. Data，1978，7（3）：730-763.

［6］田蘭，曲和鼎，蔣永明，等.化工安全技術(shù)［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1984.

［7］GB/T 16918—1997 氣瓶用爆破片技術(shù)條件［S］.

Calculation Method of Discharge Amount of Low-pressure Liquefied Gas for Seamless Steel Cylinders with Large Capacity

Guo ShufenLiu YuhongZhang Shumin
（SHIJIAZHUANG ENRIC GAS EQUIPMENT CO.， LTDShijiazhuang051430）

In this paper， calculation of discharge amount of low-pressure liquefied gas for seamless steel cylinders with large capacity was discussed， how to determine the low-pressure liquefied gas filling factor， what is the situation of the cylinder when the low pressure liquefied gas cylinders were full filled and how the temperature and pressure change after the expiration of the cylinder were mainly discussed. Ammonia cylinder was calculated as an example， which showed how the temperature changes when the pressure reaches bursting pressure and gave the needed discharge amount. The results showed that the excessive filling of low pressure liquefied gases should be avoided and the safety relief devices should be selected suitably.

Low pressure liquefied gasFillingFull liquidDischarge area

X933.4

B

1673-257X（2016）08-0010-04

10.3969/j.issn.1673-257X.2016.08.003

郭淑芬（1986～），女，碩士，工程師，從事壓力容器的研發(fā)設(shè)計(jì)工作。

2016-03-10）