基于ABAQUS的高速公路空心墩模板的數(shù)值模擬*

黃志強(qiáng)， 侯新宇， 劉丹娜， 王　巍

(1. 沈陽工業(yè)大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院， 沈陽 110870； 2. 中交路橋北方工程有限公司 總經(jīng)理辦公室， 北京 100024)

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基于ABAQUS的高速公路空心墩模板的數(shù)值模擬*

黃志強(qiáng)1， 侯新宇1， 劉丹娜2， 王巍2

(1. 沈陽工業(yè)大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院， 沈陽 110870； 2. 中交路橋北方工程有限公司 總經(jīng)理辦公室， 北京 100024)

針對貴州新田大橋某一薄壁空心墩在澆筑混凝土過程中內(nèi)外模板的內(nèi)力及位移是否滿足國家現(xiàn)行規(guī)范要求的問題，應(yīng)用數(shù)值計(jì)算軟件ABAQUS進(jìn)行建模并計(jì)算內(nèi)力和位移，在澆筑過程中進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測，將現(xiàn)場測得的位移與數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對比.結(jié)果表明，模擬值與實(shí)測值有稍許偏差，但在合理范圍內(nèi)，證明模型具有一定的合理性；模板的對拉螺栓及橫肋對整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形起到了很好的限制作用，提高了整個(gè)模板的剛度；內(nèi)模板的受力相對于外模板較大，在設(shè)計(jì)和施工的過程中需要特別注意.

空心墩； 施工； 模板； 數(shù)值模擬； 混凝土； 溫度應(yīng)力； 位移； 側(cè)壓力

改革開放以來，隨著我國工業(yè)化和城市化的迅速發(fā)展，城市與城市之間的連接更加緊密，但被山區(qū)環(huán)繞的偏遠(yuǎn)地區(qū)仍然很難與外界聯(lián)系，此時(shí)跨山大橋就應(yīng)運(yùn)而生.在橋梁工程中，空心墩較為常見，其具有很多優(yōu)點(diǎn)：

1) 為了減少圬工數(shù)量，在截面和自重已經(jīng)足夠承擔(dān)及平衡外力的條件下，鏤空中心部分；

2) 為了減輕墩身的自重，或保證地震時(shí)有較小的慣性力，或減輕軟弱地基的負(fù)荷；

3) 空心墩能充分利用材料的強(qiáng)度，可節(jié)省材料，進(jìn)而減少基礎(chǔ)工程量.同時(shí)，空心墩還可以采用鋼滑動(dòng)模板施工，其施工速度快，節(jié)省模板支架，特別適用于高橋墩.

模板體系在各種混凝土結(jié)構(gòu)施工中占有舉足輕重的地位，往往影響著施工質(zhì)量、速度和成本.同時(shí)模板的制作與安裝質(zhì)量，對于保證混凝土、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與構(gòu)件的外觀平整和幾何尺寸的準(zhǔn)確，以及結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度等起到重要的作用.在混凝土澆筑過程中，模板所承受的是包括模板側(cè)壓力，澆筑混凝土?xí)r的沖擊力，振搗時(shí)的振搗力及混凝土水化熱所產(chǎn)生的溫度應(yīng)力.而這些力的合力應(yīng)小于模板的屈服應(yīng)力，并應(yīng)有一些盈余，否則模板會(huì)產(chǎn)生較大的變形甚至發(fā)生爆模.

由于模板尺寸錯(cuò)誤、支設(shè)不牢而造成的工程安全事故及工程質(zhì)量問題時(shí)有發(fā)生，應(yīng)引起高度重視[1].2004年8月16日，某局三公司開始用泵送混凝土澆搗附樓報(bào)告廳屋面，模板支撐系統(tǒng)為扣件式鋼管滿堂模板支架，在全部澆搗結(jié)束后，模板支撐系統(tǒng)突然整體坍塌，4名工人隨之墜落；2006年8月29日，位于廈門某在建大橋的引橋及部分接線工程，在澆筑B標(biāo)段左幅第十一聯(lián)第一節(jié)段箱梁(跨徑40 m)混凝土?xí)r，發(fā)生支架坍塌事故，多人受傷.因此，這就要求施工和設(shè)計(jì)人員在施工或設(shè)計(jì)時(shí)嚴(yán)格遵守國家規(guī)范.

國內(nèi)外的模板數(shù)值模擬分析往往沒有將溫度的變化考慮進(jìn)去，而由現(xiàn)場測試發(fā)現(xiàn)溫度的變化很大，該部分產(chǎn)生的溫度應(yīng)力是不能忽略的.因此，本文對該空心墩進(jìn)行現(xiàn)場測試及數(shù)值模擬同時(shí)加入溫度場，然后對兩者得出的結(jié)論進(jìn)行對比，判斷模板結(jié)構(gòu)是否合理及得出一些有意義的結(jié)論.

1　工程概況及現(xiàn)場測試

1.1工程概況

本文針對中交路橋北方工程有限公司新田大橋某一個(gè)薄壁空心墩進(jìn)行研究.薄壁空心墩是“回”字結(jié)構(gòu)，模板采用HPB300的鋼，螺栓采用8.8級(jí)高強(qiáng)螺栓.內(nèi)外模板的正面都是由四塊小模板組成，側(cè)面是由兩塊組成.墩身高6 780 mm，外模板總長5 700 mm，總寬2 680 mm；內(nèi)模板總長4 500 mm，總寬1 500 mm.墩身模板安排在鋼模板專業(yè)生產(chǎn)廠家制作，以保證模板的制作質(zhì)量.模板制作完成，經(jīng)檢驗(yàn)合格方可出廠，運(yùn)至施工現(xiàn)場，厚度為6 mm的鋼板.正面外層模板有12個(gè)橫肋，16個(gè)豎肋，側(cè)面外模板共有6個(gè)橫肋，8個(gè)豎肋.正面墩身混凝土設(shè)計(jì)為C40配比混凝土，正面外層與內(nèi)層模板共用30個(gè)對拉螺栓，側(cè)面外層與內(nèi)層模板共用12個(gè)對拉螺栓.圖1為空心墩的俯視圖(單位：mm)，填充處為C40混凝土，中間處為空心.

圖1　空心墩俯視圖

1.2現(xiàn)場測試

在考慮到空心墩的結(jié)構(gòu)之后決定將空心墩的一半作為測試的對象，即空心墩的一個(gè)正面和一個(gè)側(cè)面，通過在空心墩的全高布置JMZX-5006Am智能弦式數(shù)碼土壓力盒來測試在澆筑過程中的模板側(cè)壓力以及混凝土的水化熱溫度，對墩柱模板外側(cè)的位移采用非接觸式應(yīng)變位移視頻測量分析系統(tǒng)，將得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行匯總整理[2-3].

1.3測試點(diǎn)的布置

沿墩高度布置13個(gè)JMZX-5006Am智能弦式數(shù)碼土壓力盒來測試模板側(cè)壓力和混凝土水化熱溫度，正面布置8個(gè)，正面沿模板長度方向布置兩排壓力盒，沿高度方向分布8個(gè)，分別在1、3、4、5 m處布置壓力盒[4]，側(cè)面布置5個(gè)，分別在1、2、3、4、5 m處布置壓力盒.位移計(jì)共有兩個(gè)，分別布置在正面中心和側(cè)面中心處[5].

混凝土澆筑由晚7時(shí)10分到第二天2時(shí)05分，共澆筑6小時(shí)55分，從澆筑開始便對整個(gè)模板進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控，利用壓力盒每15 min測試一次側(cè)壓力及溫度，測試24 h，直至測試完畢.對于位移傳感器、電阻式應(yīng)變計(jì)和非接觸測試，直接利用電腦進(jìn)行自動(dòng)采集數(shù)據(jù)，觀察變化.

1.4測試結(jié)果

圖2是將正面同一高度的兩個(gè)壓力盒所測得的側(cè)壓力取平均值后整理出的折線圖.混凝土在澆筑過程中起始狀態(tài)可以近似地看做液態(tài)，其對模板的壓力可近似看成靜水壓力.但和水壓力不同的是，這種壓力僅僅是暫時(shí)性的，當(dāng)混凝土自身逐漸能夠承受這種壓力時(shí)，側(cè)壓力逐漸消失.隨著時(shí)間的推移，混凝土逐漸硬化達(dá)到半固態(tài)即初凝狀態(tài)，最終達(dá)到固態(tài)即終凝狀態(tài)[6].在混凝土起始澆筑過程中，當(dāng)混凝土埋過1 m處壓力盒的時(shí)候開始出現(xiàn)數(shù)據(jù)變化，隨著時(shí)間的推移，混凝土澆筑高度的增加，側(cè)壓力逐漸增大達(dá)到最大值81 kPa，然后進(jìn)入初凝狀態(tài)，在澆筑6 h之后，側(cè)壓力開始減小.而之后3 m高處的混凝土也進(jìn)入初凝狀態(tài)，模板側(cè)壓力值達(dá)到最大值57 kPa.當(dāng)混凝土自身能夠承受其壓力時(shí)，其側(cè)壓力逐漸消失.由圖2可知，1 m高處的模板側(cè)壓力是最大的，滿足了模板底部側(cè)壓力最大的理論[7].

圖2　模板正面?zhèn)葔毫ψ兓?/p>

圖3為模板側(cè)面?zhèn)葔毫ψ兓?由圖3可知，模板側(cè)面最大的側(cè)壓力發(fā)生在1 m處壓力盒測出的數(shù)據(jù)，為90 kPa.在澆筑過程中，隨著時(shí)間的推移，混凝土沒過1 m處的壓力盒時(shí)開始出現(xiàn)數(shù)值，當(dāng)澆筑6.5 h時(shí)，1 m處的壓力盒達(dá)到最大值90 kPa，之后混凝土達(dá)到終凝，則側(cè)壓力開始逐漸降低，與此同時(shí)，混凝土開始發(fā)生收縮，靠重力使自身密實(shí).到達(dá)最后側(cè)壓力相比其他高度的側(cè)壓力較小，其他高度處的側(cè)壓力曲線出現(xiàn)的規(guī)律與1 m處壓力盒相似.

圖3　模板側(cè)面?zhèn)葔毫ψ兓?/p>

由于在大體積混凝土澆筑過程中水泥會(huì)產(chǎn)生水化熱，從而產(chǎn)生溫度應(yīng)力.圖4為混凝土的溫度變化.從圖4中可以看出，各段溫度在起始段有個(gè)跳躍變化，并隨著時(shí)間的推移逐漸改變.最大溫差發(fā)生在橋墩底部1 m處，值為45 ℃，橋墩其余部位的溫差大致約為30 ℃.整個(gè)橋墩有較大的溫度變化，故溫差帶來的應(yīng)力變化不能忽略，需在ABAQUS模擬中添加溫度場.

圖4　混凝土溫度變化

使用位移計(jì)測得的正面外模板位移的折線圖如圖5所示.由于位移計(jì)設(shè)置在外模板正面的居中位置，所以起始段混凝土所引起的位移較小，隨著時(shí)間的推移，混凝土澆筑高度越來越高，位移的變化也越來越大，直至到達(dá)峰值6.01 mm.由于混凝土達(dá)到初凝狀態(tài)，自身逐漸能夠承受其壓力，位移開始逐漸變小，之后變?yōu)樨?fù)值.

圖5　空心墩模板位移

2　混凝土側(cè)壓力及水化熱

2.1側(cè)壓力

由于我國混凝土澆筑側(cè)壓力的公式計(jì)算值偏低以及具有一定的局限性，故在《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》(GB 50666-2011)中對《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ 041-2000)的混凝土側(cè)壓力公式進(jìn)行了修改，把原來的系數(shù)0.22提高到了0.28，把側(cè)壓力值提高了27.27%，則新的混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算公式[8-9]為

F=0.28γct0β1β2V1/2

(1)

F=γcH

(2)

式中：F為新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力；γc為新澆混凝土重力密度；t0為新澆混凝土的初凝時(shí)間；β1為外加劑影響修正系數(shù)；β2為混凝土坍落度修正系數(shù)；V為混凝土澆筑速度；H為側(cè)壓力計(jì)算位置至新澆混凝土頂面的高度.

當(dāng)澆筑速度大于10 m/h時(shí)，或混凝土坍落度大于180 mm時(shí)，側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值即可按式(2)計(jì)算.

經(jīng)試驗(yàn)獲得的側(cè)壓力主要影響因素包括：1)最大側(cè)壓力隨混凝土澆筑速度提高而增大，呈冪函數(shù)關(guān)系；2)在一定的澆筑速度下，因混凝土的凝結(jié)時(shí)間隨溫度的降低而延長，從而增加其有效壓力；3)機(jī)械振搗的混凝土側(cè)壓力比手工搗實(shí)增大約56%；4)側(cè)壓力隨坍落度的增大而增大，當(dāng)坍落度從7 cm增大到12 cm時(shí)，其最大側(cè)壓力增加約13%；5)摻加劑對混凝土的凝結(jié)速度和稠度有調(diào)整作用，從而影響到混凝土的側(cè)壓力；6)側(cè)壓力隨著混凝土重力密度的增加而增大.

2.2水化熱

水泥的水化熱也稱為硬化熱，包括水化、水解和結(jié)晶等一系列作用.混凝土澆筑初期，產(chǎn)生大量的水化熱，由于混凝土是熱的不良導(dǎo)體，水化熱積聚在混凝土內(nèi)部不易散發(fā)，常使混凝土內(nèi)部溫度上升，而混凝土表面溫度為室外溫度，這就形成了內(nèi)外溫差，內(nèi)外溫差使混凝土在凝結(jié)初期產(chǎn)生的拉應(yīng)力超過混凝土抗壓強(qiáng)度，導(dǎo)致混凝土產(chǎn)生裂縫.同時(shí)，當(dāng)混凝土達(dá)到最高溫度后，熱量逐漸散發(fā)而達(dá)到使用溫度或最低溫度，在基礎(chǔ)部位同樣導(dǎo)致裂縫[10-11].

3　有限元建模及荷載的施加

3.1模型建立

ABAQUS建模參考設(shè)計(jì)圖紙，在不影響最終結(jié)果的前提下進(jìn)行了一定的簡化.由于整個(gè)模板是結(jié)構(gòu)對稱，荷載對稱，所以為了建模計(jì)算簡便，建模時(shí)取一半的結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算.模板和橫豎肋等使用殼體單元S4R，螺栓和對拉螺栓使用實(shí)體單元C3D8R.模板所用殼體單元的厚度為6 mm，鋼材的彈性模量為205 000 N/mm2，泊松比為0.3.由于對拉螺栓在真實(shí)結(jié)構(gòu)中的作用較難模擬，所以將內(nèi)外模板的對拉螺栓綁定在對應(yīng)模板上.在混凝土澆筑過程中，整個(gè)模板中高度方向的螺栓受力較大，而水平方向的螺栓受力較小，故將水平面的螺栓省略，將對應(yīng)的模板進(jìn)行綁定.外模板在轉(zhuǎn)角處有弧度的計(jì)算收斂度較好，而內(nèi)模板在轉(zhuǎn)角處是直角，計(jì)算收斂度相對較差，故將內(nèi)模板轉(zhuǎn)角處的網(wǎng)格密度加大，使網(wǎng)格更細(xì)，更易于計(jì)算.本結(jié)構(gòu)共有12 640個(gè)單元[12]，模型如圖6、7所示.

圖6　空心墩模板外側(cè)模型

圖7　空心墩模板內(nèi)側(cè)模型

3.2荷載及邊界條件的施加

在澆筑過程中，模板除了會(huì)受到混凝土對模板的側(cè)壓力，還會(huì)受到振搗過程中所附加的影響以及混凝土澆筑時(shí)對模板的沖擊力等.現(xiàn)場測試的側(cè)壓力數(shù)據(jù)是將這些額外的影響包括在內(nèi)的.

將現(xiàn)場測得的模板側(cè)壓力數(shù)據(jù)整理后，并取各個(gè)位置的最大值，近似地將這些最大值施加在對應(yīng)位置的模型上.由于邊界條件是由很多螺栓相連接，比較復(fù)雜，為了建模和計(jì)算簡便將其簡化，在螺栓面上進(jìn)行邊界約束[13].

3.3溫度場施加

由于大體積澆筑的混凝土必然會(huì)產(chǎn)生大量的水化熱，導(dǎo)致產(chǎn)生溫度應(yīng)力.由圖4現(xiàn)場測得的混凝土溫度變化曲線可知，在橋墩底部產(chǎn)生的水化熱很大，將近70 ℃，溫差將近50 ℃，表明此溫度應(yīng)力是不可忽略的.根據(jù)圖4，在模型1 m高處添加一個(gè)20 ℃—5 ℃—20 ℃的溫度場，在其他部位施加一個(gè)20 ℃—50 ℃—20 ℃的溫度場來模擬混凝土內(nèi)部水化熱的溫度變化[14].

4　數(shù)值計(jì)算結(jié)果及分析

4.1內(nèi)力及位移情況

應(yīng)力計(jì)算結(jié)果如圖8～10所示.從整體來看，內(nèi)模板所受內(nèi)力較外模板大，在設(shè)計(jì)和施工中需要特別注意.由圖8～10可知，外模板中內(nèi)力變化是漸變的，由上到下逐漸變大；正面模板所受內(nèi)力較大，側(cè)面相對受到的內(nèi)力較小；內(nèi)模板的側(cè)面所受內(nèi)力相對較大，且較集中.由于整個(gè)模板的最大內(nèi)力為195.4 MPa，小于屈服應(yīng)力為300 MPa的鋼板，螺栓所受最大內(nèi)力為320.5 MPa，小于8.8級(jí)高強(qiáng)螺栓的屈服強(qiáng)度640 MPa.鋼板及螺栓都沒有達(dá)到屈服強(qiáng)度，且有較大的剩余，故為了充分利用材料性能和節(jié)省成本，可對此模板進(jìn)行一定的模板優(yōu)化[15]以達(dá)到最佳設(shè)計(jì)，如減少螺栓數(shù)量，減少橫肋或豎肋數(shù)量，減少對拉螺栓數(shù)量，改變鋼板厚度等.

圖8　外側(cè)模板應(yīng)力云圖

圖9　內(nèi)側(cè)模板應(yīng)力云圖

圖10　螺栓應(yīng)力云圖

模板位移變化如圖11、12所示.整個(gè)模板最大變形為6.23 mm，出現(xiàn)在內(nèi)模板短邊的中間處，變形較小滿足規(guī)范要求.

圖12　內(nèi)側(cè)模板位移云圖

4.2現(xiàn)場數(shù)據(jù)和模擬結(jié)果對比

由現(xiàn)場測得的最大位移為6.01 mm，而ABAQUS模擬結(jié)果的位移為6.23 mm，誤差率小于5%，誤差在允許范圍內(nèi).實(shí)測值和模擬值模擬良好，證明了該模型的合理性，同時(shí)表明ABAQUS模擬軟件可以準(zhǔn)確地模擬計(jì)算，在工程實(shí)際中可以運(yùn)用該軟件進(jìn)行預(yù)測及防止危險(xiǎn)的發(fā)生.

5　結(jié)　論

根據(jù)貴州新田大橋某一薄壁空心墩的現(xiàn)場情況，利用數(shù)值模擬軟件對其進(jìn)行了模擬，并在現(xiàn)場進(jìn)行了實(shí)際測量，得到的結(jié)果與模擬結(jié)果相比，相差無幾，證明了模型的合理性，以及ABAQUS對結(jié)構(gòu)模擬并計(jì)算的準(zhǔn)確性.因此，可在實(shí)際工程中運(yùn)用該軟件進(jìn)行預(yù)測，以免危險(xiǎn)的發(fā)生.

整個(gè)空心墩模板所受最大內(nèi)力為195.4 MPa，小于模板的屈服應(yīng)力300 MPa.螺栓所受的最大內(nèi)力為320.5 MPa，小于其8.8級(jí)高強(qiáng)螺栓的屈服應(yīng)力640 MPa.無論是模板還是螺栓，都沒有達(dá)到其屈服應(yīng)力，因此，為了充分利用材料和節(jié)省成本，可對該空心墩模板進(jìn)行一定的優(yōu)化，如減小螺栓數(shù)量，減少橫肋、豎肋或者對拉螺栓的數(shù)量，改變模板厚度等.整個(gè)空心墩模板的最大內(nèi)力處位于內(nèi)模板的短邊中心，此處較為薄弱，在設(shè)計(jì)和施工中應(yīng)予以大力重視，同時(shí)，整個(gè)結(jié)構(gòu)中環(huán)肋和對拉螺栓很大程度上提高了模板結(jié)構(gòu)的剛度，限制其變形.

[1]周津斌.高速鐵路簡支梁空心墩墩型比選分析 [J].高速鐵路技術(shù)，2013，4(2)：24-30.

(ZHOU Jin-bin.Comparsion of hollow pier shape of simply supported bridge on high-speed railway [J].High Speed Railway Technology，2013，4(2)：24-30.)

[2]王軍文，張偉光，李建中.預(yù)應(yīng)力混凝土空心墩擬靜力試驗(yàn)與數(shù)值分析 [J].橋梁建設(shè)，2015，45(3)：63-69.

(WANG Jun-wen，ZHANG Wei-guang，LI Jian-zhong.Quasistatic tests and numerical analysis of prestressed concrete hollow pier [J].Bridge Construction，2015，45(3)：63-69.)

[3]宋煒卿.大截面橋梁立柱自密實(shí)混凝土側(cè)壓力理論計(jì)算與試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析 [J].中國建材科技，2013(4)：106-108.

(SONG Wei-qing.Analysis of large cross section on bridge columns with self-compacting concrete lateral pressure theoretical calculation and trial data [J].China Building Materials Science & Techonology，2013(4)：106-108.)

[4]俞國際.橋梁墩柱澆筑高度與模板側(cè)壓力影響分析 [J].城市道橋與防洪，2015(7)：179-183.

(YU Guo-ji.Analysis of formwork lateral pressure at different pouring heights of bridge pier [J].Urban Roads Bridges & Flood Control，2015(7)：179-183.)

[5]吳遠(yuǎn)東，郭正興，包偉.新澆混凝土模板側(cè)壓力的測試與計(jì)算研究 [J].江蘇建筑，2012(4)：66-69.

(WU Yuan-dong，GUO Zheng-xing，BAO Wei.Test and calculation of fresh concrete formwork lateral pressure [J].Jiangsu Construction，2012(4)：66-69.)

[6]裴新意，陳立勝，王輝誠，等.泵送自密實(shí)混凝土澆筑側(cè)壓力試驗(yàn)研究 [J].混凝土，2015(5)：106-112.

(PEI Xin-yi，CHEN Li-sheng，WANG Hui-cheng，et al.Experimental study on pumpable self-conpacting concrete pouring lateral pressure [J].Concrete，2015(5)：106-112.)

[7]李陸平，王吉連，田湖南.墩身混凝土側(cè)壓力理論計(jì)算與現(xiàn)場測試結(jié)果分析 [J].世界橋梁，2010(4)：47-50.

(LI Lu-ping，WANG Ji-lian，TIAN Hu-nan.Analysis of theoretic calculations and field testing of lateral compression in concrete of pier shaft [J].World Bridges，2010(4)：47-50.)

[8]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ 162-2008建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 [S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2008.

(Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the People’s Republic of China.JGJ 162-2008 Technical code for safety of forms in construction [S].Beijing：China Architecture & Building Press，2008.)

[9]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB 50666-2011混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范 [S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011.

(Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the People’s Republic of China.GB 50666-2011 Code for construction of concrete structures [S].Beijing：China Architecture & Building Press，2011.)

[10]劉亞敏.高速鐵路空心墩的溫度應(yīng)力研究 [J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，2013(3)：61-65.

(LIU Ya-min.Study on temperature stress for high hollow piers of highspeed railway [J].Railway Standard Design，2013(3)：61-65.)

[11]王強(qiáng)，夏菲，劉太乾.大體積高強(qiáng)混凝土施工過程中溫度場分析 [J].沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2014，36(4)：453-458.

(WANG Qiang，XIA Fei，LIU Tai-qian.Temperature field analysis on high strength mass concrete in construction process [J].Journal of Shenyang University of Technology，2014，36(4)：453-458.)

[12]Papanikolaou V K，Kappos A J.Numerical study of confinement effectiveness in solid and hollow reinforced concrete bridge piers：methodology [J].Computers and Structures，2009，87(21/22)：1440-1450.

[13]Delgado P，Monteiro A，Arêde A，et al.Numerical simulations of RC hollow piers under horizontal cyclic loading [J].Journal of Earthquake Engineering，2011，15(6)：833-849.

[14]孫維剛，倪富陶，劉來君，等.大體積混凝土水化熱溫度特征數(shù)值分析 [J].江蘇大學(xué)學(xué)報(bào)，2015，36(4)：475-479.

(SUN Wei-gang，NI Fu-tao，LIU Lai-jun，et al.Numerical analysis of hydration heat temperature characteristics of massive concrete [J].Journal of Jiangsu University，2015，36(4)：475-479.)

[15]李永樂，任紅全，劉樹紅，等.基于CFD的空心高墩防風(fēng)超高模板優(yōu)化研究 [J].中國鐵道科學(xué)，2013，34(5)：27-31.

(LI Yong-le，REN Hong-quan，LIU Shu-hong，et al.Optimization on windbreak ultrahigh formwork for hollow high piers based on CFD [J].China Railway Science，2013，34(5)：27-31.)

(責(zé)任編輯：鐘媛英文審校：尹淑英)

Numerical simulation of hollow pier template of highway based on ABAQUS

HUANG Zhi-qiang1, HOU Xin-yu1, LIU Dan-na2, WANG Wei2

(1. School of Architectural and Civil Engineering, Shenyang University of Technology, Shenyang 110870, China; 2. General Manager Office, China Communication North Road and Bridge Co. Ltd., Beijing 100024, China)

Aiming at the problem whether the internal force and displacement of a certain thin-walled hollow pier on Xintian bridge in Guizhou meet the current national standard requirements during the concrete pouring process, the numerical calculation software ABAQUS was used to perform the modeling and calculate the internal force and displacement. In addition, the real-time monitoring was conducted in the pouring process, and the displacement measured in the construction scene was compared with the result of numerical simulation. The results show that the simulated and measured values have a slight deviation within a reasonable range. It proves that the model has certain rationality. The split bolts and cross ribs of the template have played a good effect on the deformation of whole structure and increase the stiffness of whole template. The stress of inner template is bigger than that of exterior template, and thus more attention should be paid on the design and construction process.

hollow pier; construction; template; numerical simulation; concrete; temperature stress; displacement; lateral pressure

2015-08-27.

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51474050)； 遼寧省教育廳基金資助項(xiàng)目(201344089).

黃志強(qiáng)(1971-)，男，黑龍江伊春人，副教授，博士，主要從事模板施工模擬等方面的研究.

10.7688/j.issn.1000-1646.2016.01.19

TU 755.2

A

1000-1646(2016)01-0109-06

*本文已于2015-12-07 16∶18在中國知網(wǎng)優(yōu)先數(shù)字出版. 網(wǎng)絡(luò)出版地址： http：∥www.cnki.net/kcms/detail/21.1189.T.20151207.1618.028.html