基于歐洲規范的風荷載及爆炸荷載計算方法在蘇布雷水電站主變防爆墻設計中的應用

王 樹 平， 董 官 炯

(中國電建集團成都勘測設計研究院有限公司，四川 成都 610072)

?

基于歐洲規范的風荷載及爆炸荷載計算方法在蘇布雷水電站主變防爆墻設計中的應用

王 樹 平， 董 官 炯

(中國電建集團成都勘測設計研究院有限公司，四川 成都 610072)

介紹了歐洲規范中關于風荷載和爆炸荷載的計算方法, 對計算中需要用到的參數分別進行了說明，結合蘇布雷水電站主變防爆墻設計，對風荷載和爆炸荷載的計算應用進行了分析。

主變防爆墻；風荷載；爆炸荷載；地面粗糙度；內部爆炸；蘇布雷水電站；設計

1 概 述

蘇布雷水電站位于科特迪瓦西南部薩桑德拉河中下游河段納瓦(Nawa)瀑布附近。電站廠房型式為地面廠房，廠內安裝3臺混流式機組，單機容量90 MW，總裝機容量270 MW。主變壓器安裝在室外廠房尾水平臺上，每臺主變的左、右兩側分別設置鋼筋混凝土防爆墻，防爆墻高7.3 m，厚度為30 cm。防爆墻聯合主機間下游邊墻形成半包圍結構，用于防護主變壓器可能產生的爆炸荷載。每臺主變防爆墻布置情況見圖1。

圖1 主變防爆墻布置圖

根據合同要求，蘇布雷水電站技施設計采用歐美標準。設計人員結合實際情況，在結構設計中普遍采用歐洲標準。主變防爆墻主要承受的外荷載是風荷載及可能的變壓器爆炸荷載。歐洲規范對于風荷載的計算方法不同，計算結果亦相差較大。目前國內規范中關于變壓器爆炸壓力并沒有專門的計算公式，因此很難對爆炸荷載定性定量地加以分析。而歐洲荷載規范中對風荷載及爆炸荷載的計算均有相關要求。筆者結合蘇布雷水電站主變防爆墻設計采用歐洲規范對風荷載和爆炸荷載的計算及應用情況進行了分析。

2 歐洲規范中風荷載的計算方法

歐洲規范《結構上的作用——第1～4部分：風荷載》(EN1991-1-4：2005)[1]規定了風荷載的計算方法，適用于計算高度200 m以內的建筑和結構工程，但不包括風的局部熱效應、扭轉振動、橫向湍流風的振動和多于一種振型的振動，對于格構塔和中間有孔洞的高層建筑等也未作規定。

在該規范中，確定風荷載作用的大小有兩種方法：一是使用形狀系數的力系數法；二是通過外表面壓(吸)力、內表面壓(吸)力和風摩擦力三部分求和的求和法。對于一般建筑物而言，通常采用求和法。

力系數法中計算風壓力FW的 公式為：

FW=cscdcfqp(z)Aref

式中cs、cd為結構系數；cf為力系數；Aref為計算面積；z為計算高度(結構地表面以上的最大高度)；qp(z)為計算高度z處的動壓力峰值。

求和法為外部壓力Fw, e、內部壓力Fw, i和由風引起的摩擦力Ffr矢量求和確定。對于求和法，當平行于風向的結構表面面積大于或等于垂直于風向的結構表面面積的4倍及以上時方考慮風摩擦力的影響；在外圍護構件多孔的情況下才考慮內表面風壓。求和法的計算公式為：

Ffr=cfrqp(z)Afr

其中，基本風壓力的計算公式如下：

we=qp(z)cpe

wi=qp(z)cpi

qp(z)=qb[cr(z)]2[c0(z)]2ce(z)

式中 we為外部風壓； wi為內部風壓；qb為基本風壓；cr(z)為底面粗糙度系數；c0(z)為地形系數；ce(z)為暴露系數；z為計算高度；cpe、cpi分別為外壓力系數、內壓力系數；vb為基本風速；ρ為空氣密度，取1.25kg/m3；z0為粗糙高度。

對于地面粗糙度，歐洲規范規定建筑物所在地平均風速的地面粗糙度系數cr(z)控制因素為離地面高度以及在順風方向上建筑物前方的地面粗糙度。確定高度z處地面粗糙度系數cr(z)的方法在歐洲規范中建議的計算公式如下：

式中 kr為場地系數；zmin為最小高度；zmax為最大高度；z0,Ⅱ為Ⅱ類場地的粗糙高度。

地面粗糙度用粗糙高度z0描述，表示地面上平均風速為0的高度，EN1991-1-4將場地情況分為5類(表1)，表1也給出了不同場地類別的z0和zmin。

表1 場地類別表

上述兩種方法的計算公式在形式上有相似之處，同樣都是用結構系數來反映結構在風作用下的動力特性，適用于不同的建筑結構形式。結構系數cs、cd是兩個重要的參數，反映了建筑物上風壓峰值出現的時間(cs)與紊流引起的結構振動(cd)的不同步，通過規范附錄中的方法可以確定。

3 歐洲規范中爆炸荷載的計算方法

歐洲規范中對于建筑結構最為常見的偶然作用有車輛撞擊和內部爆炸，歐洲規范《結構上的作用——第1-7部分：一般作用——偶然作用》(EN1991-1-7：2006)[2]給出了這些作用的計算方法。

內部爆炸定義為空氣中粉塵、氣體或蒸汽的快速化學反應，反應導致了高溫與超高壓，爆炸壓力以壓力波形式向外傳播，遇到障礙時則產生作用力。內部爆炸產生的壓力主要取決于粉塵、氣體或蒸汽的類型，空氣中粉塵、氣體或蒸汽的百分比，粉塵、氣體或蒸汽、空氣混合物的均勻性，火源、封閉區內是否有障礙物，發生爆炸封閉區的大小、形狀和強度以及所具有的排氣量或壓力釋放量。歐洲規范EN1991-1-7分別提供了室內粉塵和天然氣爆炸壓力的計算方法。

對于使用天然氣的建筑物，爆炸產生的名義等效靜壓力取下面兩式中的較大值：

式中 pd為爆炸壓力；pstat為使通風部分破壞的均勻分布靜壓力；Av為通風部分的面積；V為圍合體的體積。

4 蘇布雷水電站主變防爆墻計算

蘇布雷水電站主變防爆墻設計采用歐洲規范，結構所受的外荷載主要有風荷載、主變爆炸荷載以及地震荷載。該電站地震烈度為6°，水平地震加速度為0.04 g，地震荷載非常小，筆者不作詳細描述，僅對風荷載和爆炸荷載根據歐洲規范的計算方法進行分析。

4.1 荷載及內力計算

(1)風荷載。

該電站基本風速為25 m/s，屬于Ⅱ類場地。取zo=0.05 m，zmin=2 m。計算高度取主變防爆墻高度z=7.3 m，基本風速取vb=25 m/s，風壓力計算見表2。

表2 蘇布雷水電站主變防爆墻風荷載計算結果

注：表中kI為湍流系數。

風荷載作用面積A>10 m2，故取外壓力系數cpe=cpe,10=0.8，內壓力系數cpi=0.3，則防爆墻承受風壓力特征值為w=0.55×0.8+0.55×0.3=0.61(kN/m2)。

(2)爆炸荷載。

對于主變壓器可能發生的爆炸荷載對防爆墻產生的壓力，選取歐洲規范中比較類似的天然氣爆炸計算方法。

根據主變防爆墻布置，矩形圍合體的體積V=14.53×9.6×7.3= 1 018.26(m3)。由于圍合體頂部和下游側沒有墻體遮擋，故pstat=0，通風部分的面積為AV=14.53×7.3+14.53×9.6=245.56(m2)，則爆炸壓力pd=3+0+0.04÷(245.56÷ 1 018.26)2=3.69(kN/m2)。

4.2 計算結果

在最不利工況下(風壓力+爆炸壓力)，主變防爆墻結構計算結果見表3。

5 結 語

戶外主變防爆墻受力情況復雜，特別是爆炸荷載難以定性定量分析。而采用歐洲規范對風荷載和爆炸荷載的計算方法，選取歐洲規范中比較類似的天然氣爆炸模擬分析主變爆炸情況形成的主變防爆墻計算書及設計產品已經通過監理工程師批準，說明采用歐洲規范對風荷載和爆炸荷載的計算方法設計主變防爆墻是合適的。

表3 主變防爆墻結構計算結果表

[1] EN 1991-1-4：2005，Eurocode 1: Actions on structures —Part 1-4: General actions — Wind actions.

[2] EN 1991-1-7：2006，Eurocode 1: Actions on structures —Part 1-7: General actions — Accidental actions.

[3] EN 1992-1-1：2004，Eurocode 2: Design of concrete structures —Part 1-1: General rules and rules for buildings.

[4] 薛穎亮，李云貴.中歐風荷載規范的對比研究[J].土木建筑工程信息技術,2010, 2(1)：78-81.

(責任編輯：李燕輝)

2016-01-08

TV22;TV7;TV222.2;TV222.3

B

1001-2184(2016)05-0097-03

王樹平(1977-)，男，四川成都人，高級工程師，學士，從事水利水電工程設計工作；

董官炯(1988-)，男，四川巴中人，工程師，碩士，從事水利水電工程設計工作.