化學品船典型槽形橫艙壁形狀優化設計研究

王璐璐

(渤海船舶職業學院， 遼寧 葫蘆島 125000)

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化學品船典型槽形橫艙壁形狀優化設計研究

王璐璐

(渤海船舶職業學院， 遼寧 葫蘆島 125000)

摘要針對51 000載重噸Ⅱ類化學品/成品油船典型橫艙壁結構設計，通過兩個階段的優化，分別得出槽形艙壁優化設計的一般性結論以及為實船設計選取經濟性最優的參數組合方案。

關鍵詞化學品船槽形艙壁優化設計

0引言

在化學品船的結構設計中，為了洗艙方便而廣泛采用槽形艙壁的形式。由于槽形艙壁的重量在空船結構重量中占有不小的比例，因此在規范的要求下，設計出一組合理的槽形參數，使得艙壁的總重量最輕且方便施工建造，對于減輕空船結構重量和降低造船成本具有現實的意義。

51 000載重噸Ⅱ類化學品/成品油船是設計院2014年度的重點船型研發項目，全船沿縱向共設置9道槽型水密橫艙壁。槽條沿垂向布置在上下壁凳之間，采用面板和腹板厚度相同的形式，由鋼板彎折加工制成。

1槽形艙壁的設計參數

如圖1所示，槽形艙壁的形狀和尺寸由以下參數來確定。

圖1　槽形艙壁形狀參數

基本參數：槽形深度dcg，槽形面板寬度bf，槽形間距Scg。

由上面三個基本參數可以求得其他描述槽形尺寸的參數：槽形角φ、槽形腹板寬度bw、槽形腹板在槽形面板所在面內的投影長度dpr和一個單元槽條的全寬T。

2結構強度和有關規范要求

以T寬度內的一個單元槽條為研究對象，強度計算包括剖面要素、強度和穩定性內容。

2.1剖面模數

對于面板和腹板厚度相同(tnet)的單元槽條，其凈剖面模數為

(1)

2.2彎曲強度

彎曲強度計算包含整體彎曲強度和局部彎曲強度兩方面的內容。

2.2.1整體彎曲強度

把槽型艙壁的一個完整單元槽條簡化為單跨梁，計算其在橫向載荷作用下的整體彎曲強度。

參考CSR規范(2012)第8節2.5.7.6條款的要求，單元槽條的槽形底端、頂端和槽形長度中點的凈剖面模數應取為所有設計載荷組合下計算所得結果的最大值，由式(2)給出。

(2)

2.2.2局部彎曲強度

以單元槽條的面板或腹板為研究對象，簡化成板條梁，計算在橫向載荷作用下的局部彎曲強度。

參考CSR規范(2012)第8節2.5.6.4條款的要求，槽形艙壁的腹板和面板凈厚度應取為所有設計載荷組合下計算所得結果的最大值，由式(3)給出。

(3)

式中：P為考慮位置處的設計壓力，kN/m2；bp為腹板或面板的寬度，mm；Ca為許用彎曲應力系數，按規范選取。

2.3穩定性要求

槽形艙壁在承受側向壓力時，單元槽條面板和腹板上的應力分布如圖2所示。其中面板受到最大壓應力的作用，存在失穩的可能。

圖2　槽條彎曲時的垂向應力分布

槽形艙壁面板的穩定性可以歸結為單向受壓的矩形板的穩定性，參考CSR規范(2012)第8節2.5.7.5條款的要求，有底凳的槽形艙壁面板凈厚度從底端向上2/3槽形長度的范圍內應取為所有設計載荷組合下計算所得結果的最大值，由式(4)給出。

(4)

2.4剪切強度

參考CSR規范(2012)第8節2.5.7.3條款的要求，有底凳的槽形艙壁下端15%區域的腹板凈厚度應取為所有設計載荷組合下計算所得結果的最大值，由式(5)給出。

(5)

2.5SR規范中的其他有關要求

(1) 槽形角φ應在55°～90°之間。

(3) 對于整體彎曲強度要求和穩定性要求的凈板厚度在底端2/3槽條跨距內保持不變，其上區域的凈板厚可減薄20%。

3其他約束條件

(1) 考慮公司的加工能力和鋼板價格因素，每張板最多彎折兩次，單張板的展開寬度盡量控制在1.5～3.2 m之間(最大不超過3.8 m)。

(2) 為了洗艙方便，面板在船中處和靠近舷側處寬度保障不低于600 mm。

(3) 壁凳內的槽條腹板對位加強肘板(約高400 mm)與凳內強框架錯開距離不低于200 mm。

4優化目標的設定

槽形艙壁的重量是成本的主要影響因素，優化設計的關鍵是有效控制和減輕槽形艙壁的重量，實現成本最低的目標。

槽形艙壁的重量與板厚和槽條的展開長度密切相關，板的厚度薄且展開后長度短的槽形艙壁重量就輕。板厚與展開長度又都取決于所選取的槽形參數，但槽形參數在板厚和展開長度兩方面對重量的影響趨勢并不一致。如增大槽形深度dcg(連帶的槽形角φ、面板寬度bf、腹板寬度bw、腹板投影長度dpr、槽條的全寬T中的若干個參數必然發生變化)會產生增大剖面模數減小板厚的趨勢和增加展開長度的趨勢，很難直觀看出對重量的影響。這是槽形參數方案選取需要進行對比和論證的根本原因。

51 000載重噸Ⅱ類化學品/成品油船的槽型艙壁優化設計分為兩個階段：首先，在舯橫剖面未完全固定的初步研究中，以單位寬度下的艙壁的平均截面積作為優化目標，進行對比論證，得到可以用于指導設計和優化方向的一般性結論。而在舯橫剖面完全確定以后，就可以把邊界處面板寬度不一致的影響也考慮進去，以整個艙壁每米高度的重量作為優化目標，進行對比論證，得到適用本船的優化設計結果。

5初步優化方案

初步研究基于結構力學的理論公式(非規范公式)編制計算表格。載荷僅考慮預設貨品密度為1.53 t/m3的液貨在計算點處產生的液體靜壓力。計算公式僅考慮屈服強度(包括整體彎曲強度和局部彎曲強度)的影響。結構材料均采用屈服極限為315 N/mm2的高強度鋼。腐蝕余量取2.5 mm。

對寬度bf、腹板寬度bw、槽形深度dcg三個參數在500 mm～1 500 mm范圍內分別按照50 mm步長取值組合，共得到4 850種可行的組合方案。

分別計算各組合方案中單元槽條需要的板厚、槽形角和槽條的展開長度等，進一步得到各組合方案的單位寬度截面積。對比分析后得到以下一般性結論。

(1) 板寬度和腹板寬度接近時趨于單位寬度的截面積最小。

(2) 槽形角φ在45°～70°之間趨于單位寬度的截面積最小。

651 000載重噸Ⅱ類化學品/成品油船槽形艙壁優化設計方案

類似船型目前流行的槽形艙壁設計方案中，槽條面板(或腹板)寬度一般介于1 000 mm～1 200 mm之間，槽形角一般介于65°～80°之間。

參考以上流行設計方案和初步優化得到的一般性結論，結合舯橫剖面設計，按照CSR規范的結構布置要求，制定了5個槽形艙壁對比設計方案見表1。考慮到初步優化方案中沒有考慮槽條面板屈曲的影響，因此在本次優化的對比方案中把槽條腹板寬度設計得比面板寬度略大了一些。

表1　對比設計方案

針對以上5個設計方案，分別進行了規范計算，得到槽條板的計算厚度，并進一步得到整個艙壁每米高度的重量，見表2。

表2　對比設計方案的計算結果

可見，采用方案1的設計在滿足規范要求的條件下，重量和成本最優。51 000載重噸Ⅱ類化學品/成品油船的典型橫艙壁的最終設計，在方案1的基礎上考慮到與縱向槽形艙壁設計相協調一致，進行了細微調整，最終設計方案如圖3所示。

圖3　最終設計方案

7結束語

本文通過建立理想化的理論模型和針對實船設計制定對比方案，對51 000載重噸Ⅱ類化學品/成品油船典型橫艙壁結構進行了兩個階段的設計優化。其中，理論模型的優勢是約束條件和計算工作量較少，易于實現大量計算，其得到的一般性結論可以用于指導針對實船設計優化方案的制定。而針對實船設計制定的優化方案優勢是針對性和實用性很強，基于規范設計的對比方案幾乎可以直接用于實船設計中。

隨著設計的深入進行了貨艙區艙段有限元模型的直接強度計算分析，其結果也驗證了本船槽形艙壁的設計參數選取是比較成功的。

參考文獻

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作者簡介：王璐璐 (1982-)，女，教師，研究方向為船舶詳細設計。

中圖分類號U674

文獻標志碼A

Optimization Design Study on the Shape of Typical Tank Transverse Bulkhead of Chemical Ship

WANG Lu-lu

(Bohai Shipbuilding Vocational College, Huludao Liaoning 125000， China)

AbstractThe 51 000 tons deadweight II class of chemicals for/product oil tanker typical transverse bulkhead structure design. Through two stages of optimization, corrugated bulkhead optimization design of general conclusions was obtained, and for ship economic optimal parameter combination scheme was selected.

KeywordsChemical tankerCorrugated bulkheadOptimization design