唐雙晶,唐麗新,王涌濱
(1.中航工業(yè)哈爾濱軸承有限公司,哈爾濱 150027;2.哈爾濱軸承集團有限公司,哈爾濱 150036)
某非標雙列圓柱滾子軸承寬度是普通軸承的5~6倍,內圈為無擋邊的薄壁套筒,外圈結構如圖1所示為雙擋邊,雙列滾道,屬于寬、薄壁軸承。軸承寬度108 mm,外徑φ107.95 mm,滾道壁厚僅3.5 mm,滾道寬度44.7 mm。該軸承外圈的超長寬度將增加滾道內側擋邊的加工難度,也影響套圈加工時旋轉穩(wěn)定性,產(chǎn)生偏擺,影響外圈滾道與外表面間的厚度變動量Ke(壁厚差),導致無法滿足兩滾道偏心不超過2μm的精度要求。

圖1 軸承外圈結構示意圖Fig.1 Structure diagram of bearing outer ring
根據(jù)產(chǎn)品特點初擬定外圈磨加工方法為二次循環(huán)、一次穩(wěn)定的工藝路線,即先集中完成所有表面的粗磨工序,然后進行消除磨削應力的補充回火(穩(wěn)定),再進行終磨循環(huán),以減少磨削應力對產(chǎn)品精度的影響。磨削工藝流程為:均磨兩端面→終磨端面→粗磨外圓→粗磨外圈內孔→粗磨擋邊→粗磨外滾道→穩(wěn)定處理→清理油溝、油孔→終磨外圓→終磨外滾道→終磨擋邊→終磨外圈內孔→光飾→粗、精研外滾道→退磁、清洗、提交。
磨削加工設備:平面磨削使用M7475B磨床、粗磨外圓使用M1083外圓無心磨床、終磨外圓使用H123C帶往復切入式外圓磨床、擋邊磨削使用3MZ1420A磨床、滾道磨削使用3MK2016。外圈加工的難點主要是擋邊的磨削和滾道精度的保證。
在外圈試加工過程中發(fā)現(xiàn),必須嚴格控制作為定位基準的端面及外徑的精度,否則磨削外滾道時會造成滾道壁厚差及兩滾道同軸度超差。
原因分析:M1083外圓無心磨床的磨削區(qū)長為150 mm,再去掉前、后引導部分,磨削區(qū)較短,導致工件磨削不充分,工件外徑中間部分出現(xiàn)0.05~0.08 mm的凹心。
改進措施:采用H123C外圓無心磨床,電磁無心夾具,往復振蕩切入式磨削,對工件進行單機精磨外徑,提高外徑精度。
3.2.1 砂輪無法磨削到位
擋邊在3MZ1420A磨床加工時,由于擋邊位置高,常規(guī)的砂輪接桿無法磨削到擋邊內側。重新設計了長度120mm、直徑φ30mm的加長、加粗砂輪接桿,保證了磨削時不發(fā)生振顫;并選用了磨削性能優(yōu)良的CBN 60×10×10 80/100碗形金剛石砂輪。
3.2.2 擋邊縱向磨削位置難以確定
原因分析:磨削擋邊確定砂輪縱向磨削位置時,由于擋邊位置高,位于孔的另一側,人工難以觀察到磨削區(qū),磨削時需要不斷試車,調整費時。
解決措施:預先測量工件端面到內側擋邊的距離,據(jù)此設置機床擋鐵位置,確定砂輪到胎墊(端面支承)的徑向尺寸,即得到砂輪磨削擋邊的位置。最后裝上工件進行微調即可,縮短了調整時間。并在終磨擋邊后增加CBN320光磨擋邊工序,進一步提高擋邊表面質量。
3.2.3 擋邊出現(xiàn)磨削燒傷
磨削位置深,加工時外部的冷卻液不易進入孔內磨削區(qū),導致產(chǎn)生磨削燒傷。改進后在設備上增加內冷卻水管,直接噴射到磨削區(qū),提高了冷卻效果,避免燒傷。
原因分析:由于外圈寬度超出了通常專用軸承套圈滾道磨削設備的縱向行程,無法在同一端面下同時加工兩滾道,只能加工完成一個滾道后,再以另一端面作為定位面,磨削另一滾道,重復定位磨削后導致兩滾道同軸度超差。這主要是因為兩端面寬度變動量VCs(平行差)大,磨削外徑面時,以基面定位,保證了外圈外表面對基面端面的垂直度SD(垂直差),但無法保證非基面對外徑的垂直差;另一方向,滾道寬,磨削面積大,一次磨削的磨削量過大,也影響套圈精度。
解決措施:使用H123C磨削外圈外徑面后,用砂輪側面靠磨工件另一非標準端面,使兩端面平行差控制在2μm以內,提高兩端面對外徑面的垂直差;同時增加細磨滾道工序,保證磨削滾道的精度。
通過提高滾道磨削的定位基準端面及外徑面精度,以保證外圈滾道精度;另外,從設備工裝及冷卻方面進行改進,逐步摸索出設備調整對車的經(jīng)驗,解決了先前出現(xiàn)的精度超差問題,提高產(chǎn)品質量及加工效率。優(yōu)化后的外圈磨削工藝流程為:均磨兩端面→終磨平面→粗磨外圓→粗磨外圈內孔→粗磨擋邊→粗磨外滾道→穩(wěn)定處理→清理油溝、油孔→細、終磨外圓→修磨非基面→終磨擋邊→細、終磨外滾道→酸洗→除氫→光磨擋邊→終磨外圈內孔→光飾→粗、精研外滾道→退磁、清洗、提交。