低滲透油藏正方形反九點井網(wǎng)波及系數(shù)的研究

閆炳旭 張曉琳

摘 要：對于開發(fā)中后期的非均質(zhì)油藏，波及系數(shù)是一個重要的評價參數(shù)。應(yīng)用Eclipse數(shù)值模擬軟件，模擬研究低滲透油藏開發(fā)過程中，影響波及系數(shù)的因素，模型分析結(jié)果得出：非均質(zhì)的滲透率值為2.4-1.2-0.8-0.4-0.8-1.2-2.4排列的井區(qū)波及系數(shù)最大；波及系數(shù)隨著各向異性的增大先增大后減小；注水井為水平井時比其為直井時的波及系數(shù)大，且當注水井的水平長度為400 m時波及效果最好；當注水井為直井，在不同位置處布生產(chǎn)水平井改善水驅(qū)的效果不同，且全布水平井時水驅(qū)波及系數(shù)最大。

關(guān) 鍵 詞：低滲透油藏；波及系數(shù)；正方形反九點井網(wǎng)；水平井

中圖分類號：TE 122 文獻標識碼： A 文章編號： 1671-0460（2016）03-0555-04

Abstract： In the middle or later periods of the development of the heterogeneous reservoir， sweep efficiency is an important evaluation parameter. In this paper， Eclipse numerical simulation software was used to research factors to affect sweep efficiency in the low permeability reservoir development process. The results show that： when inhomogeneous permeability value is 2.4-1.2-0.8-0.4-0.4-1.2-0.8，the well blocks sweep efficiency is the biggest； the sweep efficiency increases first and then decreases with the increase of anisotropy； the sweep efficiency of horizontal injection well is greater than that of vertical well， and the spread level of injection well length of 400 m is the best； when injection well is vertical well， layout of production horizontal wells at different location has different water flooding improvement effect； when the production wells are all horizontal wells， the sweep efficiency is the biggest.

Key words： Low permeability reservoir； Sweep efficiency； Square invert 9-spot areal well pattern； Horizontal well

低滲透油藏[1-3]是世界上最重要的油藏類型之一，其主要分布在墨西哥、中國、阿爾及利亞、埃及、美國等國家，目前，我國復雜難采的低滲透油田所占比例越來越大，且相當多的油田處于低產(chǎn)低效狀態(tài)，因此，開發(fā)好低滲透油藏，對我國能源供應(yīng)具有重要意義。

波及系數(shù)是定量評價地下石油采出程度的重要指標，本文利用Eclipse油藏數(shù)值模擬軟件，建立低滲透油藏理想模型，通過軟件模擬地層狀況，直觀分析出低滲透油藏開發(fā)過程中波及系數(shù)[4-6]的影響因素，進而改善目前低滲透油田普遍存在的問題，這將對我國石油工業(yè)保持穩(wěn)定發(fā)展具有重要意義。

1 理論模型

油藏中部深度為2 000 m，油層厚9 m，地層平均孔隙度為14%；原油的粘度為7.69 mPa·s，相對密度為0.855 9，油氣比為67.2 m3/t；原始地層壓力為18.0 MPa，飽和壓力為7.81 MPa；滲透率為1.8×10-3 μm2；原始含油飽和度為55%，束縛水飽和度為45%。

根據(jù)油層基本參數(shù)，運用Eclipse建立60×60×3的三維地質(zhì)模型，網(wǎng)格總數(shù)為10 800。該理論模型為反九點正方形水驅(qū)均質(zhì)模型，其橫向X與Y方向的滲透率相同，Z方向滲透率為X方向的0.1倍，生產(chǎn)井定壓5 MPa生產(chǎn)，注水井定注入速度為25 m3/d。

2 影響因素分析

2.1 非均質(zhì)程度影響因素分析

首先，主應(yīng)力方向為X軸方向，對非均質(zhì)進行劃分，分為平行于主應(yīng)力方向的非均質(zhì)和垂直于主應(yīng)力方向的非均質(zhì)，由于正方形井網(wǎng)有對稱的特點，故其平行主應(yīng)力方向和垂直主應(yīng)力方向非均質(zhì)情況類似，僅是滲流場圖方向偏轉(zhuǎn)90°。為了模擬地層，將現(xiàn)實情況中非均質(zhì)規(guī)律簡化，將油藏水平方向上橫向或縱向劃分為不同滲透率的滲透帶和豎直方向上三層油藏劃分不同滲透率的油藏即可。已知均質(zhì)油藏滲透率為1.8×10-3 μm2，假設(shè)K1為0.4×10-3 μm2，K2為0.8×10-3 μm2，K3為1.2×10-3 μm2，K4為2.4×10-3 μm2。

平行主應(yīng)力方向非均質(zhì)可以分為4種：

（1）排序為K1K2K3K4K3K2K1的非均質(zhì)第一層油藏，第二層油藏以及第三層油藏的滲透率分別為第一層油藏滲透率的0.5倍和1.5倍。

（2）排序為K4K3K2K1K2K3K4的非均質(zhì)第一層油藏，第二層油藏以及第三層油藏的滲透率分別為第一層油藏滲透率的0.5倍和1.5倍。

（3）排序為K3K4K1K2K1K4K3的非均質(zhì)第一層油藏，第二層油藏以及第三層油藏的滲透率分別為第一層油藏滲透率的0.5倍和1.5倍。

（4）排序為K2K1K4K3K4K1K2的非均質(zhì)第一層油藏，第二層油藏以及第三層油藏的滲透率分別為第一層油藏滲透率的0.5倍和1.5倍。

模擬結(jié)果表明：注水井注水五年后，水平和垂直方向的波及系數(shù)相同，且運用Eclipse查出水驅(qū)波及的網(wǎng)格數(shù)，總網(wǎng)格數(shù)為10 800。

波及系數(shù)=水驅(qū)波及網(wǎng)格數(shù)/總網(wǎng)格數(shù)

滲透率變異系數(shù)：

計算得到平行和垂直主應(yīng)力方向非均質(zhì)油藏的波及系數(shù)表如表1。

由表1知垂直主應(yīng)力方向與水平主應(yīng)力方向波及系數(shù)相同，且當非均質(zhì)特點為方案二時波及系數(shù)最大，波及效果最好。

2.2 各向異性影響因素分析

在以上已知非均質(zhì)分析的基礎(chǔ)上，選取方案二作為分析各向異性的基礎(chǔ)，根據(jù)Kx/Ky=1，3，6和9不同值時，且 。第二種方案為2.4-1.2-0.8-0.4-0.8-1.2-2.4滲透率的不同變化，可以知道，Kx=Ky=2.4，1.2，0.8，0.4不同值時表征的是平均滲透率。因此考慮恒定值，亦即變化的為平均滲透率。

得到正方形反九點井網(wǎng)波及系數(shù)隨各向異性的變化趨勢圖如圖1。

由圖1知，對于正方形井網(wǎng)，波及系數(shù)隨著各向異性的增大先增大后減小，因而井排距與各向異性存在最佳匹配關(guān)系，現(xiàn)實生產(chǎn)中可以通過各向異性來調(diào)整井排距大小，增大波及系數(shù)，進而增加油藏最終采收率。

3 不同井型開發(fā)波及系數(shù)評價

3.1 注水井為直井或水平井時波及系數(shù)評價

不同注水井井型的優(yōu)化，是基于反九點正方形井網(wǎng)的基礎(chǔ)上，對注水井采用直井或水平井的選擇的方式。另外考慮非均質(zhì)情況，選取波及系數(shù)最大時第二種非均質(zhì)方案。依然對其運用Eclipse考慮注水井為直井和水平井時的波及系數(shù)大小，并對水平井長度進行優(yōu)化，下圖為注水井為水平井和直井生產(chǎn)十年后波及系數(shù)變化圖如圖2。

由圖2可知，水驅(qū)十年后水平井的波及系數(shù)均高于直井的波及系數(shù)，波及系數(shù)隨水平段長度的增加逐漸增加，最后趨于平穩(wěn)，且可以優(yōu)選出注水井水平段長度為400 m時，油藏的波及系數(shù)最高，油田采收率較大。

3.2 生產(chǎn)井為直井或水平井時波及系數(shù)評價

以正方形反九點注水井和生產(chǎn)井均為直井做基礎(chǔ)，令注水井為直井，生產(chǎn)井井型采用3種優(yōu)化方案：第1種角井為水平井，第2種邊井為水平井，第3種全部生產(chǎn)井為水平井。角井水平井水平段長度為100 m。邊井水平井長度為200 m。全部為水平井時角井長度為100 m，邊井水平段長度為200 m。

（1）反九點正方形井網(wǎng)角井水平井

圖3是優(yōu)化方案1時，見水前后角井為水平井時的波及范圍圖。

由圖3可知，見水前反九點正方形井網(wǎng)角井為水平井時，其見水前緣曲線方程近似為一圓形曲線，得其方程為：x2+y2=2402。

見水后反九點正方形井網(wǎng)角井為水平井時，其見水前緣分為四部分，每部分相同，且每部分分兩段，第一段為45°到90°的曲線方程為：

y=-0.0009x2+0.0125x+298.38

第二段為0°到45°的曲線方程為：

y=-0.0899x2+44.51x-5250.2

（2）反九點正方形井網(wǎng)邊井水平井

圖4是優(yōu)化方案2時，見水前后邊井為水平井時的波及范圍圖。

由圖4可知，見水前反九點正方形井網(wǎng)邊井為水平井時，其見水前緣曲線方程近似為一圓曲線。其方程為：x2+y2=2602。

見水后反九點正方形井網(wǎng)邊井為水平井時，其見水前緣分為四部分，每部分相同，且每部分分兩段，第一段為45°到90°的曲線方程為：

y=-0.0022x2+0.1117x+301.22

第二段為0°到45°的曲線方程為：

y=-0.0189x2+7.6152x-543.69

（3）反九點正方形井網(wǎng)全井水平井

由圖5可知，見水前反九點正方形井網(wǎng)生產(chǎn)井為水平井時，其見水前緣曲線方程近似為一曲線。其方程為：x2+y2=2602。

見水后反九點正方形井網(wǎng)邊井為水平井時，其見水前緣分為四部分，每部分相同，且每部分分兩段，第一段為45°到90°的曲線方程為：

y=-0.0023x2+0.2519x+298.67

第二段為0°到45°的曲線方程為：

y=-0.0547x2+26.469x-2970.7

由以上公式，可以計算就見水前后，在正方形井網(wǎng)中波及到的網(wǎng)格數(shù)，且已知Eclipse中的總網(wǎng)格數(shù)，可計算出見水前后波及系數(shù)，繪制成柱狀圖，如圖6。

由見水前后的柱狀圖上可知，當注水井為直井，生產(chǎn)井全部為水平井時，見水前后的波及系數(shù)均最大，故當采用優(yōu)化方案3時，即生產(chǎn)井全為水平井時，波及系數(shù)最大，油田采收率最好。

4 結(jié) 論

（1）非均質(zhì)性越強，波及系數(shù)越小；較小的各向異性能有效改善水驅(qū)波及系數(shù)，但各向異性再增大，波及系數(shù)反而減小。

（2）不同的井網(wǎng)形式、非均質(zhì)性與各向異性之間存在最佳匹配關(guān)系。

（3）水平井注水的波及系數(shù)大于直井注水的波及系數(shù)；隨著水平井長度的增加，波及系數(shù)增大，但增長速度因受多種因素影響而不同。

（4）不同位置處布生產(chǎn)水平井改善水驅(qū)效果不同，全布生產(chǎn)水平井時水驅(qū)波及系數(shù)最大。

參考文獻：

[1] 楊正明，于榮澤，蘇致新，張艷峰，崔大勇.特低滲透油藏非線性滲流數(shù)值模擬[J].石油勘探與開發(fā)，2010（01）：94-98.

[2] 張仲宏，楊正明，劉先貴，熊偉，王學武.低滲透油藏儲層分級評價方法及應(yīng)用[J].石油學報，2012（03）：437-441.

[3] 胡文瑞.中國低滲透油氣的現(xiàn)狀與未來[J].中國工程科學，2009（08）：29-37.

[4] 胡罡.計算水驅(qū)油藏體積波及系數(shù)的新方法[J].石油勘探與開發(fā)，2013（01）：103-106.

[5] 范江，張子香，等.非均質(zhì)油層波及系數(shù)計算模型[J].石油學報，1993（01）：92-98

[6] 陳元千.水驅(qū)體積波及系數(shù)變化關(guān)系的研究[J].油氣地質(zhì)與采收率，2001（06）：49-52.