環口板加固T型圓鋼管極限承載力的試驗研究

張寶峰 邵 鵬 申傳瑞 張平霞

(1.山東科技大學，山東 青島 266590； 2.中煤邯鄲中原建設監理咨詢有限責任公司，山東 青島 266590)

環口板加固T型圓鋼管極限承載力的試驗研究

張寶峰1邵 鵬1申傳瑞1張平霞2

(1.山東科技大學，山東 青島 266590； 2.中煤邯鄲中原建設監理咨詢有限責任公司，山東 青島 266590)

為研究環口板的加固效果，對5個T型圓鋼管試件支管處施加軸向壓力，試驗分析了加固、環口板加固及傷損再加固后鋼管的極限承載力，試驗結果表明：環口板可以有效的提高主支管節點處的剛度，提高試件的承載力，對于不同程度的傷損試件，環口板依然有著可觀的加固效果。

T型圓鋼管，環口板，震損，加固，靜力實驗

0 引言

管結構是指全部或部分使用鋼管的結構體系。因自重小、易施工、經濟美觀等優點被廣泛應用于現代結構中[1-4]。但是管結構也有自身的缺點，由于空心壁薄的特點，管結構的徑向剛度通常遠遠小于其軸向剛度，所以在受到支管處的荷載時，破壞模式通常是主支管焊縫處的局部屈服和局部屈曲。

為提高管結構的承載力，在節點處進行加固。管結構的加固大致上分為內加固和外加固兩種，內加固包括內置插板、內置加勁環以及主管壁加厚等。文獻[5]對內置插板的性能做了試驗與理論分析。文獻[6][7]分析了內置加勁環的受力性能。文獻[8][9]研究了節點處的管壁加厚對節點的性能影響。這幾種方式不影響結構的整體美觀，但施工難度較大，且無法對服役期間的結構進行加固。外加固包括墊板加固和環口板加固兩種。文獻[10]～[12]對墊板加固的優缺點通過試驗與模擬的方式做了比較透徹的分析。國內外對于前者研究的比較透徹，而對于后者的研究較少。

環口板加固方法施工簡單，加固效果明顯，而且相對于其他加固方式最大的優點就是可以對服役期間的結構進行加固[13，14]。本文就對未加固、加固以及傷損的鋼管進行靜力試驗，研究環口板加固的效果和優缺點。

1 試驗設置

1.1 試件制作

對于試驗中使用的T型圓鋼管試件，主支管通過焊接連接在一起。主支管之間位于相貫線處的焊縫采用坡口熔透焊的形式，焊接前將支管進行坡口切割，然后焊接在一起，如圖1所示。

環口板與主管和支管之間的焊縫都采用角焊縫。采用超聲波技術對 T 節點試件相貫處的坡口熔透焊縫進行了檢測。試件尺寸圖如圖2所示。

1.2 試件尺寸

試驗中對5個試件進行靜力加載，其中編號為1號，3號，4號，5號的為未加固的T型節點試件，編號為2號的為同等尺寸的環口板加固試件。

為了保證試驗數據的準確性，對試驗的試件進行了材料性能試驗。試件的主管、支管以及環口板使用的都是同一批次的成品管件，測試方法依據國家標準GB/T 228—2002金屬材料室溫拉伸試驗方法的有關規定進行，所得數據結果如表1所示。

表1 材料性能表

1.3 試驗加載方式

所有的試件都是在FCS液壓伺服器上進行的。在伺服器中間位置，即作動頭正下方放置加載支座，對齊正上方，在加載支座上部使用螺絲固定住圓拖板，把試件放在固定支座上，為了保證試驗過程中試件不會轉動，在試件底部開一個小洞，使用螺絲把試件固定在固定支座上。

加載過程中，伺服器作動頭直接接觸試件的支管端部，對T型試件進行加載。由于固定支座的存在，試件不會產生整體的軸向位移，因此，忽略支管軸向變形的情況下，T型試件支管端部的位移就可以認為是主管的凹陷位移。試驗過程如圖3所示。

2 試驗結果與分析

2.1 試驗過程及現象

為了方便對比環口板的作用，對1號和2號直接進行完全破壞。為了檢測環口板對服役期間的節點的加固效果，分別把3號、4號和5號壓至0.53，1.0和1.4倍的Δu，然后焊接與2號相同尺寸的環口板，再完全壓壞，對比2號的性能即可得出結論。0.53是試件達到屈服強度時的位移與極限強度位移之比，Δu通過1號的圖形可以得知。試驗剛開始時使用荷載控制，加載力度為30 kN/min，觀察曲線，試件進入塑性后改用位移控制，加載力度為7 mm/min直至試驗結束。

圖4a)，圖4b)是試件1號和2號在軸向荷載作用下的破壞模式。圖中可以看出，未加固試件1號的破壞是在主支管焊縫處沿著焊趾處的局部凹陷破壞，這是因為試件支管的軸向剛度要遠遠大于主管的徑向剛度。環口板加固的試件2號的破壞則是轉移到了環口板與主管處焊縫為輪廓線的局部凹陷變形，增大了變形的輪廓和凹陷的整體面積。

圖4c)～圖4e)為試件3號、4號和5號加固后的破壞形式，由于試件在加固前先進行震損，產生了一定的變形，所以在進行加固時環口板要進行適當的敲打以符合主管徑向的尺寸。試件的變形基本是圍繞在環口板與主管的焊縫處附近。

2.2 試驗結果分析

畫出每個試件的荷載—位移曲線。把每一個試件的曲線中有下降段時圖中的最高點作為極限承載力。

圖5a)是T型試件1號和2號的荷載—位移曲線，從圖中可以看出2號的極限承載力要明顯高于1號，這表明環口板在T型試件中的加固效果非常好，其中1號的極限承載力為116 kN，2號的極限承載力為182 kN，比1號高出了57%，加固效果明顯。圖5b)為試件3號、4號和試件5號與1號對比的荷載—位移曲線，圖形基本重合，表明加工時比較規范，試件材料性能基本一致。圖5c)為試件3號、4號和5號在震損后加固的荷載—位移曲線。對比可知，環口板對工作服役期間的T節點仍然有不錯的加固效果。

對于未加固的試件，其破壞是主支管焊趾處的局部屈服破壞，事實上就是在焊趾周圍形成了一圈塑性鉸，如圖6a)所示。在節點達到極限承載力時，節點產生凹陷破壞，彎矩達到塑性極限彎矩，并由此產生轉動，形成了塑性鉸。對于加固的試件，破壞形式則是環口板與主管處的焊趾為輪廓產生的凹陷變形，形成了相對于未加固試件更長的塑性鉸線，如圖6b)所示。

由虛功原理可知，施加在支管上的軸向荷載P在支管上運動軸向虛位移Δu所做的功等于塑性鉸因轉動所產生的功，即：

P·Δu=M·L·φ

(1)

其中，塑性極限彎矩M=0.25·fy·t0，t0為定值；L為塑性鉸的總長度；φ為塑性鉸的轉動角度。在發生相同凹陷破壞時塑性鉸的轉動角度φ相同，此時環口板加固的試件因塑性鉸長度L變長，所以所能承受的荷載P就更大。本質上環口板加固法是加長了結構屈服產生的塑性鉸線的長度進而增加承載力的。

對于試件3號、4號，在受到傷損的過程中由于沒有達到極限承載力，并沒有形成試件1號那樣閉合的塑性鉸線。在加固后由于環口板的作用形成了閉合的長塑性鉸線，提高了承載力。試件5號在震損階段被壓到1.4倍的Δu，已經在焊趾處形成了閉合的塑性鉸線，大小與1號一樣。卸載加固后雖然會在環口板處形成新的塑性鉸，但是由于試件在前一階段已經部分進入了塑性，形狀發生了變化，加固后承載力不如試件3號和4號提高的那樣明顯。

3 結語

通過對5個T型試件在靜力荷載作用下的試驗可以得出以下結論：

1)環口板可以改變T型支管的破壞模式，把塑性鉸線轉移到更大的范圍內，故而有效的提高了T型管節點的靜承載力。2)T型試件在受到一定程度的震損以后再進行環口板加固，依然可以有效的提高節點的承載力。試件受到的震損程度越小加固效果越好。

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Abstract: In order to research the consolidation effect of the collar plate, the paper implements the axial pressure of the five T-shaped circular steel pipe trial connection, analyzes the collar plate consolidation, damages, and extreme loading capacity of the steel pipes, and proves by the test result that the collar plate can improve the stiffness of the joints of pipes effectively, improve the loading capacity of the trials, and indicates the collar plate can have better consolidation effect with damaged trials.

Key words: T-shaped circular steel pipe, collar plate, vibration damage, consolidation, static force test

On tests of extreme loading capacity of T-shaped circular steel pipe of collar plate consolidation

Zhang Baofeng1Shao Peng1Shen Chuanrui1Zhang Pingxia2

(1.ShandongUniversityofScienceandTechnology,Qingdao266590,China; 2.ChinaCoalHandanZhongyuanConstructionInspectionConsultancyCo.,Ltd,Qingdao266590,China)

2016-03-13

張寶峰(1990- )，男，在讀碩士； 邵 鵬(1991- )，男，在讀碩士； 申傳瑞(1991- )，男，在讀碩士； 張平霞(1989- )，女

1009-6825(2016)15-0040-03

TU312

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