銅川地區陸相頁巖紋層結構水力壓裂實驗及評價

2016-06-27 01:35:44胡瑞林夏加國

石油地質與工程 2016年3期

許　丹，胡瑞林，高　瑋，夏加國

(1.中國科學院地質與地球物理研究所·中科院頁巖氣與地質工程重點實驗室，北京 100029；2.中國科學院大學)

許丹1,2，胡瑞林1，高瑋1，夏加國1,2

(1.中國科學院地質與地球物理研究所·中科院頁巖氣與地質工程重點實驗室，北京 100029；2.中國科學院大學)

摘要：采用大尺寸真三軸水力壓裂實驗系統對陜西銅川地區陸相頁巖性質相似的混凝土樣品，開展了物理模擬實驗，根據正交試驗設計原理，利用均值分析、極差分析和方差分析技術，研究了射孔套管與紋層的夾角、紋層厚度、紋層間距、主應力差對水力壓裂效果的影響情況，并采用破裂面粗糙度指標對各種工況的壓裂效果進行評價。研究表明：該指標能夠很準確地表征壓裂效果好壞；射孔套筒與紋層的夾角越小，壓裂效果越好；試樣強度較高的紋層厚度偏大或偏小對壓裂效果均不利；水平主應力差越小，壓裂效果越好；水平主應力差對壓裂效果的影響最敏感，射孔套筒與紋層的夾角次之。

關鍵詞：銅川地區；陸相頁巖；紋層結構；水力壓裂；裂縫擴展

1概述

頁巖是由粒徑小于0.004 mm的細粒碎屑、黏土礦物、有機質等組成的具有紋層與頁理構造的沉積巖[1]，頁巖氣是蘊藏于頁巖層可供開采的天然氣資源，中國的頁巖氣可采儲量巨大[2]。我國地質構造復雜，頁巖氣儲層賦存條件多變，迄今為止，可供開采的頁巖氣主要賦存于南方四川盆地、鄂西地區及上揚子區的古生界海相頁巖層系和北方鄂爾多斯盆地三疊系延長組陸相頁巖層系中[3-6]。目前海相頁巖氣的開發技術趨近于成熟，而陸相頁巖氣的開發卻遠遠滯后，主要的原因是陸相頁巖層系的沉積環境、天然氣的成因、聚集模式等均與海相頁巖層系不同[7]，其中，最直觀的差別是陸相頁巖具有明顯的紋層結構[8]。

陸相頁巖儲層物性致密、滲透率極低，需要采取壓裂等措施來提高頁巖氣井的產量。壓裂的目的是對儲層進行改造，溝通天然紋層，形成裂縫網絡，為天然氣的產出提供通道。國內外許多研究者通過物理模型實驗等方法對頁巖儲層水力壓裂進行了大量的研究[9-14]。這些研究都是基于天然裂縫對水力裂縫擴展的影響，鮮有見到針對紋層結構對水力壓裂影響的研究。本文采用大尺寸真三軸實驗系統，針對鄂爾多斯盆地陜西銅川瑤曲地區完成的延科1井頁巖鉆探工程(總進尺500 m)進行實驗研究，研究不同紋層傾角、紋層厚度、紋層間距、主應力差對水力壓裂破壞的影響，并利用破裂面粗糙度指標對各種工況的壓裂效果進行評價[15-16]。

2實驗方法

2.1試樣備制

實驗采用與頁巖脆性、剪脹性質類似的人造混凝土試樣，混凝土M1和M2的質量配合比分別為水泥∶砂子∶水=1∶3∶0.5和1∶4∶0.6。用帶光面的厚木板制成凈尺寸為30 cm×30 cm×30 cm模具，將模具傾斜θ度，先澆筑厚度為D的M1混凝土試樣，待此層混凝土達到初凝時，再澆筑厚度為L的M2混凝土試樣，如此分層交替澆筑成邊長為30 cm的標準立方塊，并將特制的模擬射孔套管預埋在樣品的中心位置，埋深為20 cm，射孔段長為10 cm，射孔螺旋式分布，相鄰孔高差為1 cm，角度差為90°，圖1為模擬射孔套管的結構示意圖。最后將脫模后的試樣放在溫度為20 ℃、濕度大于95%的環境下養護28天。圖2為試樣結構示意圖。實驗測定混凝土M1彈性模量為8.843 GPa，泊松比為0.202，單軸抗壓強度σc為30.63 MPa；混凝土M2彈性模量為8.603 GPa，泊松比為0.214，單軸抗壓強度σc為29.17 MPa。實驗中通過2D-SY型電動試壓泵向模擬井筒中注入壓裂液，其額定排出壓力63 MPa，流量2 L/min，壓裂液中添加紅色示蹤劑，以便觀察水力壓裂裂縫的擴展、連通規律。

圖1　模擬射孔套管的結構示意圖

圖2　試樣結構示意圖

2.2實驗思路和實驗設計

實驗樣品的結構設置如表1所示，實驗中垂向應力設為13 MPa，與延科1井500 m處的垂直應力相當；水平最小主應力加載在平行于紋層的面上，設為5 MPa；水平最大主應力加載在垂直于紋層的面上，分別設置為6 MPa，7 MPa，8 MPa，組成不同實驗工況。利用正交試驗法原理，采用4因素3水平的L9正交表對實驗進行整體設計、綜合比較、統計分析，只需9個樣品就能保證全面實驗的要求，這9個樣品的結構因素和實驗因素組合如表2所示

表1　紋層結構模擬實驗的因素

2.3實驗儀器

本研究中的模擬壓裂實驗使用中國石油大學(華東)力學實驗室自行研究建造的真三軸水力壓裂模擬實驗系統。

3實驗結果及分析

3.1泵壓曲線分析

圖3為2號試樣壓裂時的時間-泵壓關系曲線圖，其中OA段為開泵階段，A點處低壓腔調壓閥打開；AB段為空行程階段；BC階段泵壓迅速增大，初始裂縫開始擴展萌生；D點處高壓腔調壓閥打開，DE階段泵壓平穩增長，主裂縫開始萌生、擴展；E點處泵壓無法繼續增高，達到最高泵壓值，EF階段試樣內裂縫貫通，壓裂液迅速濾失到貫通的裂縫中，壓力急劇下降；FG階段泵壓較為平穩，G點處高壓腔調壓閥關閉，泵壓陡降；H點處低壓腔調壓閥關閉。

圖3　試樣2的時間-泵壓關系曲線圖

3.2壓裂后試樣形態

圖4中紅色線標出了2號試樣壓裂后肉眼能明顯觀察到的裂縫，其中有1條貫穿試樣的主裂縫，有4條次裂縫，主裂縫開始沿著紋層擴展，然后發生偏轉沿著垂直于紋層擴展，直至貫通整個試樣，次裂縫基本沿著紋層擴展。

圖4　2號試樣壓裂后裂縫形態圖

用清水在無圍壓條件下將2號試樣壓開后的形態如圖5所示，根據試樣上紅色示蹤劑的分布可以分析出在真三軸水力壓裂時試樣內的裂縫擴展情況，如圖中綠色的箭頭所示。水力裂縫基本從模擬射孔套筒的射井段開始起裂，然后向各個方向擴展。

分析9個試樣的主破裂面可知：1#、5#、9#3個試樣的垂直于紋層的水平主應力與平行于紋層的水平主應力相當，主破裂面平行于紋層；2#、3#、4#、6#、7#、8#6個試樣垂直于紋層的水平主應力與平行于紋層的水平主應力相差較大，主破裂面垂直于紋層。

圖5　2號試樣清水壓開后形態

圖6為5號試樣主裂縫形態圖，示意圖中紅色的線表示主裂縫形態，其中，BC段、EF段、GH段沿著紋層，FG段隆起部分可能是由于試樣內部局部效應引起的，CE段裂縫穿過紋層。圖7為4號試樣主裂縫形態圖，4號試樣的主裂縫垂直紋層，AB段、BC段均穿過紋層，且在B點發生偏轉。

圖6　5號試樣主裂縫形態圖和示意圖

圖7　4號試樣主裂縫形態圖和示意圖

分析9個試樣的裂縫擴展形態可知：無論主裂縫平行于紋層還是垂直于紋層，主裂縫發生偏轉的位置基本都在紋層面上。

3.3試樣破裂面的三維表面形態分析

真三軸水力壓裂實驗結束后，取出試樣，用清水作為壓裂液在無圍壓條件下將試樣壓開，并采用HZ12-16-138型高精度大景深激光測頭系統(三維激光掃描儀)對壓開后的斷面進行掃描。該掃描儀一次測量帶寬、景深為25×30 mm ，最大測量深度120 mm，精度±0.02 mm，通過激光脈沖發射器周期地發射激光，激光的波長為650 nm，打到斷面表面產生反射信號，接收透鏡收到反射信號后產生接收信號，最后由微電腦處理接收信號，從而得出破裂面的三維坐標值。

利用克里格網格劃分法處理三維坐標值，然后進行破裂表面的三維重建，重建后的三維空間情況如圖8所示。通過克里格網格劃的等值線圖計算出8號試樣破裂面的真實表面積為113 546.927 3 mm2，從而可以確定破裂面粗糙度指標RS，即破裂面的真實表面積SZ與其投影面積ST之比，RS=SZ/ST=113 546.923 7/90 000=1.261 6，RS越大，破裂面真實表面積越大，反應到試樣內就是裂縫波及面積越大，從而壓裂效果就越好。9個試樣的破裂面粗糙度指標見表2。