河源電廠#2機爐膛負壓波動分析及建議

摘 要：#2機組穩定負荷下鍋爐負壓波動的現象分析、操作建議以及日常運行工作中的注意事項。

關鍵詞：爐膛；負壓波動；搶風

DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.23.134

1 引言

河源電廠2×600MW鍋爐是哈爾濱鍋爐廠有限責任公司生產的超超臨界變壓運行直流鍋爐，型號為HG-1795/26.15-YM1，蒸發量1795T/H，鍋爐為單爐膛、Π型布置，正常運行中爐膛負壓設定為-30pa～-100pa。

2 概述

#2機組穩定負荷330MW，爐膛負壓反復出現較大波動（設定值-66pa），負壓最低約-400pa，最高約100pa，鍋爐燃燒擾動較大。

查閱DCS曲線，取3月9日21：58至22：03負壓波動進行分析，負荷穩定332MW。

相關參數如下（軸振單位取mm/s）：

21：58：45 2B引風機電流175A，#1軸振0.55、#2軸振0.20；

21：58：54 2B引風機電流167A，#1軸振0.72、#2軸振0.27；

21：59：05 2B引風機電流176A，#1軸振0.52、#2軸振0.21；

這段時間內引風機2A軸振及電流和靜葉開度、引風機2B開度基本無變化。

21：59：14至22：02：24：引風機2B電流保持在一個穩定的相對低電流狀態164-172A之間，引風機2A電流緩慢爬升，從185A到190A左右，期間引風機2B的軸振相對較高，保持一個峰值，但振幅較小，#1軸振越約0.80左右，#2軸振約0.35左右，引風機2A的軸振基本不變，期間引風機2A的開度從29.80%開大至31.33%，引風機2B開度從29.95%開大至31.96%，爐膛負壓稍微波動，但總體保持了穩定。

22：02：24開始，爐膛負壓有較大波動，從-44pa突然降至-206pa，22：02：23開始引風機2B電流開始緩慢上升，最終漲到180A，后電流緩慢下降至穩定水平176A左右，引風機2A電流也迅速降至正常值175A左右，而引風機2B的#1軸振也迅速從0.88降到了0.55，#2軸振也從0.37降到了0.20，引風機2A的#1、#2軸振基本維持不變，爐膛負壓波動較大，引風機2A、2B靜葉開度也回歸了正常值。其他時間段負壓波動情況也有類似情況，負荷在330MW（靜葉開度33%左右）段較為頻繁。

3 原因分析

21：58：45到21：59：05引風機2B電流波動了一次，這一次波動過程中引風機2B的軸振很明顯變大，爐膛負壓也稍微有所抬升，但很快回歸正常，引風機2B穩定運行至21：59：14時，其電流突然下降，引風機2B軸振變大且趨于平緩，爐膛負壓緩慢抬升，相應的引風機2A、2B靜葉擋板開度變大，保證爐膛負壓的穩定，這一時間持續了3min，至22：02：24時，引風機2B電流又迅速變大，說明2B引風機出力增大，加上引風機2A擋板開度相對較大，導致了爐膛負壓速降，隨后引風機2A、2B開度緩慢關小，使爐膛負壓拉回正常值。

根據以上情況分析是由于風機工況或管道特性的改變導致引風機發生了“搶風”現象，第一次電流波動即為引風機2A進入了“搶風”的邊緣，而第二次引風機2B電流突降，即為落入了“搶風”區，并進入了穩定搶風階段，后由于風機本身工況改變或者管道系統工況改變又把引風機2B拉回了正常工況，從引風機的振動也可看出。

根據河源電廠實際系統情況，分析如下：

（1）風機擋板的開度（靜葉開度30%左右）落入了風機特性曲線的不穩定區域；

（2）鍋爐尾部受熱面如省煤器、空氣預熱器積灰嚴重，受熱面前后煙氣壓力差增大，兩側煙道阻力不平衡，管網阻力變大；

（3）鍋爐增設了脫硝系統，管網阻力變大，也有可能是脫硝系統積灰所致；

（4）電除塵積灰或者振打清灰致使電除塵前后差壓增大，導致管網阻力變大；

（5）脫硫系統導致管網阻力變大，具體有以下兩個方面：增壓風機出力不夠，拖累引風機；GGH積灰較為嚴重；

（6）近日來，河源天氣溫度較低，有可能風道某處有漏風，導致煙囪內煙氣溫度降低，低溫煙氣密度較高，與外界空氣差壓減小，煙氣抬升能力降低，導致引風機出口煙道阻力增大。

4 總結

引風機運行不穩定，有可能導致爐膛負壓波動大，致使機組MFT，運行中應引起重視：

（1）鍋爐正常運行中，要及時吹灰，保證省煤器、SCR、空預器、GGH等受熱面的清潔，輔網要確保輸灰系統的正常，保證電除塵的高效運行；

（2）空預器的吹灰尤為重要，由于其結構特點，容易積灰，現在每班都進行一次空預器蒸汽吹灰，一般對空預器差壓關注度不高，如果穩定負荷下，A、B空預器差壓依然維持較高1kpa，就要再次投入蒸汽吹灰，降低空預器差壓；

（3）關注增壓風機運行情況，和脫硫多進行溝通，保證GGH的吹灰，確保增壓風機入口負壓在正常范圍內，盡量使引風機出口煙壓為0或者負值，如果發現增壓風機調整不及時，應及時通知脫硫進行調節；

（4）低負荷情況下，可通過降低風箱差壓來減少煙道阻力；

（5）低負荷調整時，再熱煙氣調溫擋板要緩慢調節，減少對煙氣流動的擾動；

（6）兩臺引風機并聯運行，無論在穩定工況下還是在調節過程中，應盡量保證兩臺引風機的負荷相同，如果發現出力不同，應及時通過靜葉偏置進行調整；

（7）在引風機進口調節擋板前的聯絡管道上增加擋板，當出現“搶風”時可緩慢關小擋板，使風機脫離“搶風”狀態；

（8）利用機組大小修停機期間對空預器、GGH等受熱面進行高壓水沖洗，對煙道進行檢查，及時清除余灰。

風機“搶風”嚴重，導致爐膛壓力波動較大，應及時拉A磨等離子系統助燃，防止鍋爐滅火；調整的原則要保證風機電機不過流，期間也可采用氧量對爐膛負壓進行控制，防止鍋爐負壓保護動作跳閘。

參考文獻：

[1]鐘禮金，宋玉寶.鍋爐SCR煙氣脫硝空氣預熱器堵塞原因及其解決措施[J].熱力發電，2012，41（08）：45-50.

[2]河源電廠.鍋爐運行規程[S].2016，1（11）.

[3]王朝暉.泵與風機[M].中國石化出版社，2007.

作者簡介：趙建彬（1988-），男，陜西富平人，助理工程師，主要從事火電廠集控運行工作，研究方向：電廠運行與管理。