電子雷管在地鐵隧道爆破降振中的應(yīng)用

郭華杰， 袁紹國(guó)

(1. 深圳市和利爆破技術(shù)工程有限公司， 廣東深圳 518034； 2.內(nèi)蒙古科技大學(xué) 礦業(yè)研究院， 內(nèi)蒙古包頭014010)

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電子雷管在地鐵隧道爆破降振中的應(yīng)用

郭華杰1,2， 袁紹國(guó)2

(1. 深圳市和利爆破技術(shù)工程有限公司， 廣東深圳 518034； 2.內(nèi)蒙古科技大學(xué) 礦業(yè)研究院， 內(nèi)蒙古包頭014010)

摘要：研究地鐵隧道穿越十字路口和相鄰燃?xì)夤芫€時(shí)，使用電子雷管的爆破方案及方法。利用電子雷管可以任意設(shè)置時(shí)間的特點(diǎn)，重點(diǎn)研究上、下臺(tái)階間及隧道間的最佳延時(shí)間隔時(shí)間。確定起爆的間隔時(shí)差，通過(guò)干擾錯(cuò)峰來(lái)達(dá)到減振的效果，使爆破振動(dòng)對(duì)周圍燃?xì)夤芫€的影響達(dá)到最小。

關(guān)鍵詞：電子雷管； 地鐵隧道； 聯(lián)合起爆； 干擾降振； 降振； 延時(shí)間隔時(shí)間

1引 言

本地鐵暗挖段采用鉆爆法掘進(jìn)，所處環(huán)境復(fù)雜，電子雷管的應(yīng)用使工程在保證工期的前提下最大限度的降低單響藥量，控制聯(lián)合爆破時(shí)延時(shí)間隔時(shí)間，從而減小爆破振動(dòng)峰值，使爆破振動(dòng)對(duì)周圍燃?xì)夤芫€的影響達(dá)到最小，達(dá)到降振的效果〔1-4〕。

2工程概況

深圳地鐵11號(hào)線11304標(biāo)暗挖段下穿寶安大道與福海大道交叉口，隧道位于微風(fēng)化巖層，以微風(fēng)化變粒巖和片麻狀混合花崗巖為主，屬中硬巖層。受爆破振動(dòng)影響最大的是距爆源30m~49m的中壓燃?xì)夤芫€和距爆源36m~55m的次高壓燃?xì)夤芫€。左、右線隧道長(zhǎng)度分別為164.5m和151.6m，埋深為10.133m～6.895m，采用馬蹄形斷面，最小線間距為12.78m～15.05m，隧道斷面約為36m2，右線超前左線20m掘進(jìn)。隧道環(huán)境見(jiàn)圖1。

圖1　隧道環(huán)境平面示意圖Fig.1　Schematic plan view of the tunnel environment

圖2　測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig.2　Schematic diagram of measuring points

3爆破設(shè)計(jì)及施工

采用兩種爆破方案，分別為方案一：數(shù)碼電子雷管，方案二：數(shù)碼電子雷管+導(dǎo)爆管雷管。前者在隧道洞門(mén)開(kāi)口處為保證安全時(shí)使用，孔內(nèi)全部用數(shù)碼電子雷管起爆，后者除掏槽孔裝電子雷管處，其余孔裝不同段位導(dǎo)爆管雷管。 由于前者均為單孔單響，最大單響藥量?jī)H為1.4kg，電子雷管爆破時(shí)產(chǎn)生高頻低峰值波形，爆破效果好，對(duì)周圍構(gòu)筑物影響小，所以只分析方案二。

3.1方案二的應(yīng)用

除洞口外的剩余部分采用方案二爆破，炮孔布置見(jiàn)圖3。隧道上、下臺(tái)階爆破設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。

圖3　隧道上、下臺(tái)階炮孔布置Fig. 3　Blastholes layout of the tunnel

下臺(tái)階只采用導(dǎo)爆管雷管的形式，但采用三種段位變化形式：(Ⅰ)MS3、MS5、MS7、MS9、MS11;(Ⅱ)MS5、MS7、MS9、MS11、MS13;(Ⅲ)MS7、MS9、MS11、MS13、MS15，以下簡(jiǎn)寫(xiě)為下臺(tái)階Ⅰ、下臺(tái)階Ⅱ、下臺(tái)階Ⅲ。每種方式都有五個(gè)段位。

表1　隧道上、下臺(tái)階爆破設(shè)計(jì)參數(shù)

注：上臺(tái)階單段最大藥量為兩幫孔6.6kg。

爆破參數(shù)表中底板孔和周邊孔的單響藥量是最大的，在爆破試驗(yàn)中用更高段位的雷管，即在其它孔內(nèi)裝藥不變的情況下，兩幫孔改裝MS9。周邊孔改裝MS15，因?yàn)榇藭r(shí)爆破臨空面較好，利用高段位雷管點(diǎn)火延時(shí)分散性大的特點(diǎn)可進(jìn)一步降低爆破振動(dòng)幅值。

3.2聯(lián)合起爆

中期時(shí)要求同條隧道上、下臺(tái)階聯(lián)合起爆和兩條隧道同時(shí)裝藥聯(lián)合起爆。隧道間聯(lián)合起爆的形式為(a)左線上、下臺(tái)階+右線上臺(tái)階聯(lián)合起爆；(b)左線上臺(tái)階+右線上、下臺(tái)階聯(lián)合起爆。上述均采用方案二裝藥爆破。

4電子雷管的減振爆破應(yīng)用分析

隧道爆破主要監(jiān)測(cè)對(duì)象中壓燃?xì)夤芫€，所以測(cè)點(diǎn)布置在中壓燃?xì)夤芫€上方和隧道開(kāi)挖掌子面正上方對(duì)應(yīng)地表。測(cè)點(diǎn)隨著掌子面的移動(dòng)而移動(dòng)，本工程采用TC4850N爆破測(cè)振儀，并行采集三個(gè)方向(X、Y、Z)的振動(dòng)速度，由于測(cè)振點(diǎn)距爆源都未超過(guò)55m，所以選擇最大垂直方向速度作為評(píng)價(jià)爆破振動(dòng)強(qiáng)度的物理量。

4.1方案二振動(dòng)分析

兩條隧道上、下臺(tái)階采用方案二分別爆破和聯(lián)合爆破時(shí)的振動(dòng)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2，典型波形如圖4所示：

表2　典型測(cè)振數(shù)據(jù)

圖4　典型振動(dòng)波形Fig.4　Typical vibration waveform

4.2聯(lián)合爆破降振分析

在表2中知交叉路口的實(shí)測(cè)振動(dòng)數(shù)值遠(yuǎn)小于安全標(biāo)準(zhǔn)值5cm/s，而本次爆破受振動(dòng)影響最大的是燃?xì)夤芫€，所以只分析測(cè)點(diǎn)2處的振動(dòng)數(shù)據(jù)及波形圖，并據(jù)此得出最佳延時(shí)時(shí)間。

根據(jù)隧道地質(zhì)條件和炮孔裝藥結(jié)構(gòu)，獲得相同條件下隧道上、下臺(tái)階分別爆破或兩條隧道分別爆破時(shí)在測(cè)點(diǎn)2處的振動(dòng)波形，并獲得其分別起爆時(shí)相同段位處的周期T1、T2，由于上、下臺(tái)階同段位炮孔的抵抗線和藥量不同，所以周期不盡相同，若前后兩個(gè)爆源的振動(dòng)波相差(T1+T2)/4到達(dá)，必然產(chǎn)生波峰與波谷的疊加〔5-6〕，因此要想達(dá)到理想的干擾降振效果，確定合理間隔時(shí)差的原則是：①以左線隧道為例，預(yù)先獲得降振點(diǎn)的單上臺(tái)階和單下臺(tái)階爆破振動(dòng)波形，降振點(diǎn)和各爆源的距離，振動(dòng)波傳播速度等；②考慮爆源至降振點(diǎn)的距離差及地震波的傳播速度，計(jì)算各爆源地震波的傳播路程時(shí)差，據(jù)傳播路程時(shí)差修正各爆源的實(shí)際起爆間隔時(shí)間，即△t=(T1+T2)/4±△S/vp； ③設(shè)計(jì)上、下臺(tái)階起爆順序，上、下臺(tái)階聯(lián)合起爆時(shí)，為了避免下臺(tái)階先爆時(shí)產(chǎn)生的飛石飛到上臺(tái)階砸斷導(dǎo)爆管雷管，產(chǎn)生拒爆，所以要求下臺(tái)階擊發(fā)雷管先起爆上臺(tái)階擊發(fā)雷管后起爆且上、下臺(tái)階的延時(shí)間隔時(shí)間小于下臺(tái)階最低段位雷管延時(shí)時(shí)間，即當(dāng)采用下臺(tái)階Ⅰ裝藥時(shí)，間隔時(shí)間不大于50ms；采用下臺(tái)階Ⅱ裝藥時(shí)，間隔時(shí)間不大于110ms；采用下臺(tái)階Ⅲ裝藥時(shí)，間隔時(shí)間不大于200ms，初步按(T1+T2)/4時(shí)差設(shè)置其起爆間隔時(shí)差；④利用電子雷管具有能設(shè)置任意起爆時(shí)間和高精度延時(shí)的優(yōu)點(diǎn)，可實(shí)現(xiàn)波峰與波谷的疊加。

工程中由于爆破地震波的隨機(jī)性，其波峰與波谷不可能對(duì)等，振動(dòng)周期也不可能固定不變，所以要達(dá)到理想波峰與波谷抵消是不現(xiàn)實(shí)的，但通過(guò)調(diào)整上、下臺(tái)階或兩條隧道間的起爆時(shí)差，使爆破時(shí)間重疊區(qū)域因振動(dòng)波的干擾疊加，出現(xiàn)聯(lián)合爆破時(shí)的振動(dòng)幅值小于單獨(dú)爆破振動(dòng)幅值是完全可能實(shí)現(xiàn)的。

4.3聯(lián)合爆破時(shí)差確定

一般中硬巖中的地震波傳播速度為5000m/s左右，下臺(tái)階段位Ⅱ中雷管最低段位為MS5，其延時(shí)為110ms，假設(shè)隧道上、下臺(tái)階Ⅱ聯(lián)合爆破時(shí)延時(shí)間隔時(shí)間為0ms，即同時(shí)起爆。因?yàn)楹撩胙訒r(shí)雷管的延時(shí)性，此時(shí)下臺(tái)階Ⅱ波形圖4(b)的0ms與上臺(tái)階波形圖4(a)的110ms相對(duì)應(yīng)，但由于抵抗線和裝藥量的不同，波形振動(dòng)周期也不盡相同。在圖4(a)中左線上臺(tái)階110ms～650ms的波形與圖4(b)下臺(tái)階Ⅱ0～650ms的波形相比較知左線上臺(tái)階110ms開(kāi)始處波形周期T1=60ms，下臺(tái)階0ms開(kāi)始處波形周期T2=68ms，所以取(T1+T2)/4=32ms，兩爆源與測(cè)振點(diǎn)的距離差△S為1m，△S/vp=0.2ms，忽略不計(jì)，所以取左線上、下臺(tái)階Ⅱ聯(lián)合爆破時(shí)的延時(shí)間隔時(shí)間為△t=32ms，實(shí)測(cè)波形圖見(jiàn)圖4(c)。

需要說(shuō)明的是由于測(cè)振儀傳感器是在孔內(nèi)雷管炸藥爆破發(fā)生后才開(kāi)始觸發(fā)，上、下臺(tái)階Ⅱ聯(lián)合爆破時(shí)，下臺(tái)階Ⅱ孔外擊發(fā)雷管起爆32ms后，上臺(tái)階孔外擊發(fā)雷管和第一個(gè)掏槽孔開(kāi)始起爆，此時(shí)測(cè)振儀傳感器開(kāi)始觸發(fā)，又下臺(tái)階最低段位MS5延時(shí)時(shí)間為110ms，所以圖4(c)中0ms時(shí)刻上臺(tái)階掏槽孔開(kāi)始爆破，78ms后下臺(tái)階掏槽孔開(kāi)始爆破，干擾疊加發(fā)生在80ms后，80ms前爆破主要發(fā)生在上臺(tái)階掏槽孔和擴(kuò)槽孔，此部分與圖4(a)相比波形基本不變，將此方法運(yùn)用于右線上、下臺(tái)階聯(lián)合爆破，爆破效果基本相同，進(jìn)一步驗(yàn)證了延時(shí)時(shí)間的合理性。

兩條隧道聯(lián)合爆破時(shí)以左線上、下臺(tái)階+右線上臺(tái)階聯(lián)合爆破為例，則發(fā)現(xiàn)圖4(c)中MS3(50ms)開(kāi)始后的波形周期T1=58ms左右，同樣圖4(d)中MS3(50ms)處波形周期T2=60ms左右，所以取半周期(T1+T2)/4=30ms，同時(shí)兩個(gè)爆源到測(cè)振點(diǎn)距離差為13m，S/vp≈3ms，所以兩條隧道聯(lián)合爆破時(shí)取間隔時(shí)間t=33ms，爆破波形圖見(jiàn)圖4(e)，由于高段位雷管的分散性，所以振動(dòng)時(shí)間比預(yù)計(jì)的要長(zhǎng)。聯(lián)合起爆順序?yàn)?(0ms)左線下臺(tái)階→(32ms)左線上臺(tái)階→(33ms)右線上臺(tái)階，左線上臺(tái)階+右線上、下臺(tái)階聯(lián)合爆破的分析方法與此相同。

4.4下臺(tái)階段位變化時(shí)的振動(dòng)分析

4.3節(jié)分析的都是下臺(tái)階Ⅱ時(shí)爆破振動(dòng)情況，由于現(xiàn)場(chǎng)操作時(shí)段位會(huì)發(fā)生變化，所以其聯(lián)合起爆時(shí)的延時(shí)間隔時(shí)間也會(huì)發(fā)生變化。

(1)當(dāng)下臺(tái)階采用段位Ⅰ起爆時(shí)，其最低段位和最高段位導(dǎo)爆管雷管分別為MS3和MS11，延時(shí)時(shí)間分別為為50ms和460ms，圖4(a)中50ms處波形周期為T(mén)1=24ms，下臺(tái)階用段位Ⅰ爆破時(shí)測(cè)點(diǎn)2波形圖0ms處波形周期為T(mén)2=40ms，取間隔時(shí)間t=(T1+T2)/4=16ms，在所得波形圖中0ms時(shí)刻上臺(tái)階掏槽孔開(kāi)始起爆，34ms時(shí)下臺(tái)階掏槽孔開(kāi)始起爆。實(shí)測(cè)波形峰值降低，區(qū)域發(fā)生了波峰干擾疊加，因此取延時(shí)間隔時(shí)間t=16ms。

(2)當(dāng)下臺(tái)階采用段位Ⅲ起爆時(shí)，其最低段位和最高段位導(dǎo)爆管雷管分別為MS7和MS15，延時(shí)時(shí)間分別為200ms和880ms，用上述方法取間隔時(shí)間t=72ms，在所得波形圖中，0ms時(shí)刻上臺(tái)階掏槽孔開(kāi)始起爆，128ms時(shí)刻下臺(tái)階掏槽孔開(kāi)始起爆，即使下臺(tái)階的MS7與上臺(tái)階的MS5發(fā)生干擾減振，實(shí)際減振效果理想。

(3)利用電子雷管延時(shí)的精確性和可控性產(chǎn)生的振動(dòng)信號(hào)主頻與普通毫秒延時(shí)雷管相比有向高頻部分分散趨勢(shì)，更有利于周圍自振頻率較低的建筑物的保護(hù)〔7-8〕。

5結(jié) 論

(1)上、下臺(tái)階聯(lián)合起爆時(shí)，要求其延時(shí)間隔時(shí)間小于下臺(tái)階最低段位雷管延時(shí)時(shí)間，同時(shí)由于下臺(tái)階擊發(fā)雷管最先起爆，當(dāng)上臺(tái)階掏槽孔開(kāi)始爆破時(shí)，產(chǎn)生的飛石盡管破壞了下臺(tái)階的導(dǎo)爆管，但此時(shí)下臺(tái)階孔內(nèi)導(dǎo)爆管雷管的延時(shí)藥已被點(diǎn)燃，不會(huì)發(fā)生拒爆，所以設(shè)下臺(tái)階擊發(fā)雷管為第一段，首先起爆，之后設(shè)上臺(tái)階擊發(fā)雷管為第二段，之后起爆，設(shè)掏槽孔電子雷管為第三段，最后起爆。設(shè)計(jì)起爆雷管起爆順序有重要意義。

(2)在此實(shí)驗(yàn)中當(dāng)下臺(tái)階分別用段位Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ與上臺(tái)階聯(lián)合爆破時(shí)，得到的延時(shí)間隔時(shí)間分別為16ms、32ms、72ms。兩條隧道聯(lián)合起爆時(shí)的最佳延時(shí)間隔時(shí)間為33ms。

(3)由于爆破振動(dòng)效果受多種因素的影響，所以在考慮半周期做延時(shí)間隔時(shí)間的情況下還要逐步調(diào)整電子雷管延時(shí)間隔時(shí)間，做多次試驗(yàn)并分析振動(dòng)波形找出最佳延時(shí)間隔時(shí)間，達(dá)到干擾錯(cuò)峰減振的效果。

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Application of electronic detonator reducing the vibration in subway tunnel blasting

GUO Hua-jie1,2, YUAN Shao-guo2

(1. Shenzhen Heli Blasting Engineering Co., Ltd., Shengzhen 518034, Guandong, China;2. Mining Research Institute of Inner Mongolia University of Science and Technology, Baotou 014010, Inner Mongolia, China)

ABSTRACT：The blasting scheme and method using electronic detonators in subway tunnel crossed the intersection and the adjacent gas pipeline was studied. The characteristics of the electronic detonators time could be arbitrarily set was used. The optimal delay interval time between the upper and the lower bench and the tunnel were focused on. The initiation interval time was confirmed. The vibration reduction was achieved through interference peak, and the effect on surrounding gas pipelines from blasting vibration reached the minimum.

KEY WORDS:Electronic detonator; Subway tunnel; Combined initiation； Interference for vibration reduction; Vibration reduction; Delay interval time

中圖分類號(hào)：TD235.22

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

doi：10.3969/j.issn.1006-7051.2016.01.012

作者簡(jiǎn)介：郭華杰(1985-)，男，碩士，研究方向?yàn)楣こ瘫啤?E-mail：guohuajie.765@163.com

收稿日期：2015-12-15

文章編號(hào)：1006-7051(2016)01-0056-05