皮帶機(jī)高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)振動(dòng)異常分析及處理

鄭馳飛，蔣豐先(淮滬煤電公司田集發(fā)電廠，安徽 淮南 232098)

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皮帶機(jī)高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)振動(dòng)異常分析及處理

鄭馳飛，蔣豐先
(淮滬煤電公司田集發(fā)電廠，安徽 淮南 232098)

〔摘 要〕針對(duì)某發(fā)電廠輸煤系統(tǒng)皮帶機(jī)7B高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)自投產(chǎn)以來(lái)振動(dòng)異常的問(wèn)題，通過(guò)對(duì)比歷史數(shù)據(jù)和現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，找出了高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)產(chǎn)生振動(dòng)的主要原因，并采取了加固機(jī)座基礎(chǔ)平臺(tái)剛性和重新找正中心的措施，取得了較好的效果。

〔關(guān)鍵詞〕皮帶機(jī)；高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)；振動(dòng)異常；機(jī)座基礎(chǔ)；剛性

1 設(shè)備概況

某發(fā)電廠1期工程2×630 MW機(jī)組于2007 年7月投產(chǎn)，2期工程2×660 MW機(jī)組于2014 年4月投產(chǎn)，日均耗煤量約1．6萬(wàn)t。電廠輸煤系統(tǒng)皮帶機(jī)采用DTII型固定式帶式輸送機(jī)，雙路，槽角35°，帶寬1 400 mm，帶速2．5 m/s，出力1 600 t/h。其中，皮帶機(jī)7B中心距228 m，傾斜角度13．46°，升高52．72 m。驅(qū)動(dòng)裝置采用頭部布置雙驅(qū)方式，電機(jī)采用上海電機(jī)廠生產(chǎn)的YKK355-4型(電壓6 kV，功率250 kW，轉(zhuǎn)速1 485 r/min)，減速機(jī)采用德國(guó)弗蘭德公司生產(chǎn)的H3SH11B型(輸入n1=1 500 r/min，輸出n2=47．4 r/min，功率160 kW)。電機(jī)與減速機(jī)連接配用廣東中興液力傳動(dòng)有限公司生產(chǎn)的YOXⅡZ560型液力聯(lián)軸器和江西華伍制動(dòng)器股份有限公司生產(chǎn)的YWZ5-400/121型制動(dòng)器。其驅(qū)動(dòng)滾筒直徑為1 000 mm，減速機(jī)與驅(qū)動(dòng)滾筒連接配用ZL12型彈性柱銷齒式聯(lián)軸器。

2 歷史檢修情況

皮帶機(jī)7B自投產(chǎn)以來(lái)，其高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)振動(dòng)一直處于異常狀態(tài)，雖經(jīng)過(guò)多次檢修，但問(wèn)題仍未得到徹底解決。特別是自2012年4月以后，其水平方向的振動(dòng)有上升趨勢(shì)，且每次修后只能穩(wěn)定較短時(shí)間。為此，先后采取對(duì)高位電機(jī)廂式機(jī)座焊接筋板進(jìn)行加固、找正中心、對(duì)混凝土平臺(tái)植筋灌漿等措施，但都沒(méi)有明顯效果。

3 原因分析

3.1 故障現(xiàn)象

2014年3，4月份，皮帶機(jī)7B高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)垂直和水平方向振幅變化較大，且上升趨勢(shì)明顯，整個(gè)機(jī)座、平臺(tái)、樓板均有明顯振感，振幅較以前有所增大。在經(jīng)過(guò)2014-04-20和2014-04-30 2次檢修處理后，效果不明顯。修后實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)如表1所示，均存在超出標(biāo)準(zhǔn)(不大于0．085 mm)的情況。

3.2 原因分析

經(jīng)過(guò)分析對(duì)比，此次皮帶機(jī)7B高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)特征頻率主要表現(xiàn)在1倍頻24．38 Hz，振動(dòng)具有不穩(wěn)定特性。與歷史數(shù)據(jù)相比，高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)上部振動(dòng)特性相同，但水泥基礎(chǔ)臺(tái)以下水平方向振幅卻顯著增大，基礎(chǔ)臺(tái)平臺(tái)位置樓板Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ4點(diǎn)垂直方向振動(dòng)存在較大差異。該4點(diǎn)水平方向振幅分別為，Ⅰ：0．015 mm，Ⅱ：0．013 mm，Ⅲ：0．040 mm，Ⅳ：0．036 mm。皮帶機(jī)7B高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)布置如圖2所示。

通過(guò)比較A，B，C，D 4個(gè)層面的歷次測(cè)量數(shù)據(jù)，此次實(shí)測(cè)顯示沿A→B→C→D方向振動(dòng)衰減很小，水泥平臺(tái)底部D層面水平方向振感明顯，振幅為0．038 mm；而2012年4月D層面水平振幅僅為0．012 mm，基礎(chǔ)振動(dòng)增大明顯。

表1　修后的振動(dòng)測(cè)量數(shù)據(jù) mm

綜合分析以上數(shù)據(jù)和特征，初步判斷振動(dòng)異常應(yīng)為高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)基礎(chǔ)強(qiáng)度和剛性不足引起的。進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)：高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)基礎(chǔ)位置處的樓板與下方支撐鋼梁的連接部位有較大縫隙(約10 mm)，無(wú)任何實(shí)質(zhì)性的剛性連接固定，且鋼梁與混凝土梁預(yù)埋件間的連接也不規(guī)范，造成鋼梁起不到應(yīng)有的剛性支撐作用。高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)基礎(chǔ)位置處的樓板僅有1道混凝土梁從“Ⅰ”到“Ⅱ”南北方向起支撐作用。這也是“Ⅰ”和“Ⅱ”點(diǎn)位置垂直方向振動(dòng)明顯變小的原因，從而也進(jìn)一步確認(rèn)了高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)基礎(chǔ)剛性不足是引起其振動(dòng)增大的主因。

4 處理措施

4.1 加固機(jī)座基礎(chǔ)平臺(tái)剛性

鑒于將樓板與鋼梁之間的連接固定為一個(gè)整體的難度和工作量很大，經(jīng)過(guò)綜合考慮，最后采用從驅(qū)動(dòng)鋼結(jié)構(gòu)位置加裝斜支撐的方案，來(lái)提升機(jī)座平臺(tái)整體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。為此在電機(jī)兩側(cè)位置用28a槽鋼斜增加了4道支撐，每側(cè)2道，同時(shí)再用加強(qiáng)筋將這2道支撐連為一體。加固后，通過(guò)斜支撐將機(jī)座右側(cè)與南側(cè)的混凝土梁進(jìn)行連接，機(jī)座左側(cè)與低位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)基礎(chǔ)進(jìn)行連接，使其與棧橋承重混凝土梁連接為一個(gè)整體，從而大大提高了機(jī)座的剛性。

4.2 重新找正中心

加固機(jī)座后，對(duì)高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的中心重新進(jìn)行了找正。由于原驅(qū)動(dòng)電機(jī)的廂式機(jī)座螺栓孔位置不正，后期安裝時(shí)曾擴(kuò)大過(guò)，造成孔眼偏大，用普通平墊片緊固時(shí)容易變形，從而造成螺栓松動(dòng)。本次檢修時(shí)重新制作加工了4只專用鋼平墊片，解決了普通平墊片易變形的問(wèn)題。

圖2　皮帶機(jī)7B高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)布置

2014-05-24，對(duì)經(jīng)過(guò)加固后的機(jī)座進(jìn)行空載和帶載試驗(yàn)，高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)各方向振動(dòng)幅度都有顯著下降，完全達(dá)到了預(yù)期的目的，高位電機(jī)、減速機(jī)水平方向振幅均小于0．03 mm。目前經(jīng)過(guò)數(shù)月的運(yùn)行，振幅穩(wěn)定，始終保持在優(yōu)良水平，徹底解決了皮帶機(jī)7B高位驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)振動(dòng)大、不穩(wěn)定的問(wèn)題。

鄭馳飛(1976-)，男，技師，主要從事輸煤設(shè)備運(yùn)行技術(shù)管理工作，email：zcf2740@126．com。

蔣豐先(1968-)，男，工程師，主要從事輸煤設(shè)備檢修運(yùn)行技術(shù)管理工作。

作者簡(jiǎn)介：

收稿日期：2015-09-22。