一種光機掃描機構的設計

曹德華

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一種光機掃描機構的設計

曹德華

（中國電子科技集團公司第50研究所，上海 200331）

光機掃描機構是各種航天航空遙感掃描成像系統的重要組成部分，而掃描鏡及轉動軸系又是其關鍵因素。從實際工程應用出發，著重論述一種大尺寸掃描鏡的制備工藝以及光機掃描機構轉動軸系的設計及校核方案，提出了一種45°平面反射鏡掃描機構的關鍵實現技術和解決方案，經檢驗該方案切實可行。

光機掃描機構；掃描鏡制備；軸系設計

0 引言

光機掃描機構是各種航天航空遙感掃描成像系統的重要組成部分，掃描驅動裝置驅動掃描鏡實現對目標的掃描成像，以獲取目標信息[1]。光機掃描機構為擴大探測視場、增加空間分辨率，往往采用二維掃描擺鏡繞兩軸擺動實現大的掃描視場。目前常用的光機掃描方式有：旋轉（擺動）的45°平面反射鏡掃描、旋轉（擺動）的單（雙）面鏡掃描、望遠鏡整體掃描等。在這些方法中，45°鏡具有掃描鏡尺寸小、可觀測冷空間作輻射定標基準的優點，在航天遙感儀器中應用較多[2]。本文將從實際工程應用出發，著重論述一種45°平面反射鏡掃描的關鍵實現技術和解決方案。

1 整體設計

采用2個步進電機分別驅動掃描鏡在水平及垂直方向來回擺動，實現二維掃描。電機控制單元向電機驅動器發出步進信號及方向信號，由驅動器直接驅動步進電機運動。安裝在掃描鏡上的位置傳感器，實時獲取掃描鏡擺動的位置信息，為掃描鏡2個維度的位置校準提供依據。掃描機構結構框圖如圖1所示。

圖1 掃描機構結構框圖

掃描鏡為類橢圓型平面鏡，鏡面與系統光軸夾角為45°，步進電機直接驅動掃描鏡實現來回擺掃。掃描鏡繞其自身短軸擺動實現垂直方向的連續掃描，步進電機驅動掃描鏡沿系統光軸擺動，實現水平方向的步進。

為使鏡面相對于光路只有方位角度的不同而沒有額外的平移運動，將二維轉軸都穿過鏡面是最理想的狀態。但這樣必然要使用一個比鏡面長軸還長的外框架，或者至少要使用一個比鏡面長軸的一半要大的U形架，如此必然將使整個掃描系統顯得龐大而不夠緊湊。

為此，掃描系統不采用轉軸穿過鏡面的方案，而是把兩維軸系置于掃描鏡后面。這樣可以避免使用龐大的外框或U形架，使整個軸系緊湊地裝配在一起，不僅能夠減小體積和重量，而且緊湊的布局對于提高軸系剛度和精度都是有利的。（轉軸偏置于掃描鏡背面，會造成掃描圖像存在一定的變形，而掃描鏡厚度僅為10mm，轉軸相對于掃描鏡偏移的距離很小且為固定值，由此造成的變形完全可以在后期進行圖像數據處理時消除。）同時，整個二維軸系與掃描鏡是相對獨立的，二維軸系可以看作是一個單獨的平臺，待二維軸系裝配完成后，再將掃描鏡裝上即可。

對掃描系統軸系進行設計時，需要考慮以下因素：

1）剛度要求。首先支撐框架承擔著支撐安裝于其上的部件并連接到轉軸的作用，因此應確保俯仰、回轉2個軸系的支撐框架具有足夠的剛度，可以支撐起并帶動整個掃描鏡進行運動而不發生變形或顫動；其次2個軸系的轉軸一方面需要支撐包括框架在內的所有軸上零部件，另一方面需要將電機產生的轉矩傳遞到支撐框架上，帶動掃描鏡實現給定的運動。因此轉軸也必須具有足夠的抗彎和抗扭剛度，以確保整個掃描運動的平穩和精確，實現掃描精度要求。

2）精度要求。本文設計的二維掃描系統，具有很高的掃描精度要求。這就對掃描系統中各零部件的提出了很高的加工和裝配精度要求。如兩維轉軸與鏡面的平行度、兩維軸之間的垂直度，以及軸與軸承之間的安裝間隙等，都需要通過在加工和裝配過程中采取相應的措施，將這些尺寸控制在合理的偏差范圍之內。此外，整個系統的掃描精度還與控制系統和整個軸系的剛度有關，這些因素也需要后期通過計算機仿真或物理樣機的試驗加以分析和驗證。

2 掃描鏡的設計

目前常見的掃描鏡制備方法為采用SiC基體材料進行機械加工后得到[3]，這種方法的缺點在于：國內的SiC材料比較欠缺、掃描鏡質量較重、基體的機械加工周期較長、加工成本較高[4]。而本系統要求制備的掃描鏡為長軸520mm、短軸380mm的橢圓掃描鏡，尺寸相對較大。因此，本文將探討另外一種掃描鏡的制備方案：將鏡面鋁板做兩底面，直接在中間澆注泡沫。該方案具有成本低、質量輕、易加工、易修改等優點。

金屬鋁是制造光學反射鏡的傳統材料，現在有數以百計的反射鏡都是由金屬鋁制造的。擬采用的鏡面鋁板更具備以下特點：價格穩定，節約成本，反射率極高，節約能源，質地輕巧，易于成型，表面堅硬，不易刮傷，可直接加工，無需預處理。具體參數如表1。

表1 鋁材參數

在2塊鋁板中加采用泡沫材料作為夾心層，以起到增強剛度同時減輕重量的效果。經過查找資料對比，選出兩種較為合適的夾心層泡沫塑料：聚甲基丙烯酰亞胺（PMI）和聚氨基甲酸酯（PU）。

PMI泡沫塑料呈白色到金黃色，平均泡孔尺寸在0.5～1.0mm（隨密度減小而增大）。其泡孔為多面體閉孔結構，閉孔率接近100%。PMI泡沫塑料的密度為30～110kg/m3，在此范圍內可按需要制備相應密度。

PMI泡沫加工成型非常方便，可以采用木材切割工具進行切割和修刨，并且也可將PMI泡沫熱成型制得復雜形狀滿足復雜工件對泡沫形狀的要求。同時，PMI有非常優異的耐溶劑性能。在所有的泡沫中，相同密度條件下對比，PMI泡沫的強度和剛度最高。因此，在泡沫夾心層結構復合材料的重量設計及優化和制造方面，PMI泡沫有明顯的優勢。

表2 PMI泡沫塑料的力學性能表

聚氨基甲酸酯又稱PU，是由多異氰酸酯與聚醚型或聚醋型多元醇在一定比例下反應的產物。PU可以分為彈性體和泡沫塑料兩大類。PU泡沫塑料為PU最主要的品種，約占整個PU的一半以上。聚氨酯硬泡多為閉孔結構，具有絕熱效果好、重量輕、比強度大、施工方便等優良特性，同時還具有隔音、防震、電絕緣、耐熱、耐寒、耐溶劑等特點。根據要求的配方的不同，聚氨酯模型型材的密度可以在40～900kg/m3之間任意調整。輕型聚氨酯夾芯板參數如表3。

表3 輕型聚氨酯夾芯板參數

經分析，2種夾心材料的性能均可以滿足要求，其中PMI材料的生產廠家極少且供貨周期不能保證、供貨板材厚度也不能根據需要調整。PU材料的生產廠家較多，可采用將鏡面鋁板做兩底面，直接澆注PU泡沫的加工成型方法。

經計算，長軸520mm、短軸380mm的橢圓掃描鏡，由2塊厚度為1mm的鋁板與厚度為8mm PU泡沫塑料粘合后的總質量約為1000g，較之傳統的加工手法既縮短了加工周期，也大大減輕了鏡體的質量，減輕了電機和軸的負載。

3 軸系的設計

軸承的摩擦力矩是電機選型過程中需要重點考慮的部分。軸承的總摩擦力矩主要由0和1兩部分組成, 其中0主要是在高速輕載的場合起作用，本系統中掃描鏡的轉速較慢，這一部分可以不作考慮。而1主要是彈性滯后和接觸表面的摩擦損耗，可由下式[5]計算：

1＝11m(1)

式中：1為摩擦系數；1為軸系靜載荷；m為軸承平均直徑。

3.1 俯仰軸系計算

俯仰軸系中軸所承擔的質量合計約為1200g，俯仰軸系采用一個深溝球軸承和一個角接觸球軸承，查得其摩擦系數1為0.004。俯仰軸系的重力＝11.76N，m＝0.5(＋)＝12mm。故單個軸承的摩擦力矩為：

M1＝0.004×5.88×0.012＝0.00028224N·m＝

0.28224mN·m

整個俯仰軸系的摩擦力矩為：

＝2×1＝0.56448mN·m

俯仰軸系電機轉速要求為雙向60r/min，帶動俯仰軸系轉動所需的最小力矩為0.56448mN·m，計算出軸的最小直徑≥1mm。為加工及電機、軸承及旋轉編碼器選取便利，取軸徑為8mm。

根據三維模型中的仿真結果，分別計算俯仰軸系中各個零件單元的轉動慣量后最終相加可得：

＝1.70725g·m2

由要求俯仰軸角加速度：＝4.17rad/s2

電機所需力矩：

＝×＝0.0071192325N·m＝7.1192325mN·m

3.2 回轉軸系計算

由于回轉軸一端為懸臂梁，故此懸臂梁支點為最危險截面，以此計算回轉軸最小軸徑。俯仰軸系總質量約為2kg，懸臂梁長度為20mm。軸材料選用45鋼調質處理，其抗彎曲疲勞疲勞強度為260MPa。計算可得回轉軸直徑≥3mm，在此取回轉軸徑為10mm。

回轉軸系電機摩擦力矩計算：

回轉軸系采用一對背對背角接觸球軸承和一個深溝球軸承。m＝0.5(＋)＝20mm，＝19.6N，每個軸承需加軸向預緊力為＝40N，所選角接觸球軸承接觸角＝25°，角接觸軸承采用背對背安裝，根據經驗公式可得：＝/3＋0.76＝36.93N。

故單個軸承的摩擦力矩為：

1＝11m＝0.003×36.93×0.02＝

0.0022158N·m＝2.2158mN·m

整個回轉軸系的摩擦力矩為：

＝31＝6.6474mN·m

根據三維模型中的仿真結果，分別計算回轉軸系中各個零件單元的轉動慣量后最終相加可得：

＝0.045kg·m2

由要求回轉軸角加速度：＝4.17rad/s2

要使掃描鏡達到設定轉速，電機所需力矩：

2＝×＝0.18765N·m＝187.65mN·m

而回轉軸電機需同時帶動俯仰軸組件同步轉動，計算得俯仰軸電機組件質量＝1000g，其重心距離回轉軸中心為＝80mm。計算可得帶動俯仰軸電機組件轉動所需力矩：

3＝×＝0.784N·m＝784mN·m

回轉軸電機所需力矩為：

＝1＋2＋3＝6.6474＋187.65＋784＝

978.2974mN·m

3.3 軸系精度分析

3.3.1 俯仰軸系

俯仰軸系的精度主要由深溝球軸承內圈的徑向跳動和軸加工安裝時的誤差。軸系兩側軸承的同軸度可以用U形架安裝面的同軸度來保證。同時設定軸與掃描鏡的連接剛度較好，不考慮軸與掃描鏡之間的連接偏差，俯仰軸系偏差如圖2所示。

應用范圍較廣的精度等級為P6級，經查表得軸承內圈圓跳動為8μm，由此得軸承所引起的掃描鏡偏差為：1＝2＝(45/90)×8＝4mm。另外，按照加工能力和精度要求，查表選定3＝3mm。

可引起的最大偏差為：

經計算，俯仰軸系的運動誤差為：

圖2 俯仰軸系偏差示意圖

3.3.2 回轉軸系

回轉軸系的運動誤差計算方法與俯仰軸系計算方法一致，回轉軸系偏差如圖3所示。計算可得：

1＝12.57mm，2＝4.57mm，3＝3mm；

經計算得回轉軸系的運動誤差為：

圖3 回轉軸系偏差示意圖

根據兩個軸系的計算結果，選取應用范圍較廣的P6級精度即可滿足俯仰軸系及回轉軸系的精度設計要求。

4 結論

根據設計方案建模，得到如圖4所示三維模型。經測算，整個掃描機構的重量約為6kg，機構尺寸約為190mm×185mm×175mm，掃描視場及掃描精度可以滿足要求。

圖4 二維掃描機構模型圖

本文所提出的一種新型的掃描鏡制備工藝，使該掃描系統具備重量輕、結構緊湊、加工簡單等優點，能夠在實際工程中應用。

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Design Scheme for a Kind of Optical-mechanical Scanner

CAO Dehua

(50,200331,)

Optical-mechanical scanner is an essential part of various remote sensing scanning and imaging systems for aerospace. Moreover, scanning mirror and rotational axis are the critical factors of the scanner. From the point of view of application, the preparation procedures of a large size scanning mirror and the scheme of design and calibration for rotational axis systems in optical-mechanical scanner were discussed. A kind of key implementation technology and solution for scanners with 45° plane mirror is proposed. The scheme was proved feasible by inspection..

optical-mechanical scanner，preparation of scanning mirror，design of axis system

TN958

A

1001-8891(2016)03-0193-04

2015-07-07；

2015-10-17.

曹德華（1982-），男，碩士，工程師，主要從事結構設計方面的研究。E-mail：interc_d_h@163.com。