丙烷－丙烯精餾分離工藝能耗比較及前景展望

李金弢

西南石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院，四川成都610500

丙烷－丙烯精餾分離工藝能耗比較及前景展望

李金弢

西南石油大學(xué)化學(xué)化工學(xué)院，四川成都610500

為了降低丙烷－丙烯精餾體系的能耗，結(jié)合相關(guān)精餾分離工藝進行比較，得到優(yōu)化的理論依據(jù)。從現(xiàn)有的丙烷－丙烯分離方式出發(fā)，規(guī)定進料比例及流量，以得到質(zhì)量分數(shù)99.6%的高純度丙烯為要求，采用Aspen Plus V 8.6將常規(guī)精餾、熱泵精餾、常規(guī)萃取精餾和隔壁塔萃取精餾進行模擬，再根據(jù)模擬結(jié)果，從能源消耗及設(shè)備投資等方面進行比較。就節(jié)約能耗方面來說，后三種精餾方式相比于常規(guī)精餾分別能節(jié)省能耗34.1%、20.2%及42.1%。結(jié)合各自的設(shè)備投資情況來看，熱泵精餾及隔壁塔萃取精餾工藝具有明顯優(yōu)勢。熱泵精餾及隔壁塔萃取精餾工藝擁有廣闊的工業(yè)應(yīng)用前景，將是未來研究的重點方向。

丙烷;丙烯;熱泵精餾;萃取精餾;隔壁塔;模擬

0 前言

丙烯是化工過程中用途十分廣泛的中間物，能用于生產(chǎn)三大合成材料。丙烯主要來源于石油精煉所得的副產(chǎn)品，常常與氫氣、乙烯、乙烷和丙烷等混合在一起。隨著丙烯的需求不斷上升以及催化劑研究在選擇性及收率上的突破，由價格低廉的丙烷脫氫制丙烯得到了推廣［1］。在丙烯精制過程中，其與較輕組分如氫氣、乙烷和乙烯等采用深冷分離及常規(guī)精餾都能較好分離，而與和丙烯沸點、相對分子質(zhì)量等性質(zhì)都很接近的丙烷，采用常規(guī)的精餾方法分離難度大，并需要消耗大量的能源［2］。

目前，有學(xué)者提出變壓吸附法、變真空吸附法等在理論上能達到降低能耗效果，使用多孔物質(zhì)進行吸附分離或是膜分離也是當下研究熱門的分離方法，但材料開發(fā)、生產(chǎn)能力與操作時間在實際生產(chǎn)中都會有所限制［3］。目前，工業(yè)上精餾仍是大量分離丙烷－丙烯的首選。

分析丙烷－丙烯的物性參數(shù)及主要能耗，結(jié)合分離過程的理論，選擇熱耦合精餾或者萃取精餾來代替常規(guī)精餾能有效降低能耗，但同時會增加設(shè)備投資及操作費用。而到底采用哪種精餾方式是由能量消耗、設(shè)備投資與操作費用共同決定的。

本文通過規(guī)定工業(yè)級別量的丙烷－丙烯分離任務(wù)，借助流程模擬軟件Aspen Plus V 8.6模擬三種工藝過程，在確保丙烯產(chǎn)品質(zhì)量達到要求的基礎(chǔ)上確定能耗。再根據(jù)流程特點估算設(shè)備投資費，為工藝上的丙烷－丙烯分離過程優(yōu)化提供理論依據(jù)。

1 精餾工藝簡述

1.1 常規(guī)精餾

丙烷－丙烯在常溫、常壓下很難分離。如果使用常規(guī)精餾，實際工業(yè)生產(chǎn)中往往采用高壓條件［4］。常規(guī)精餾流程簡單，但回流比太大，往往達到20左右，同時塔板數(shù)也較多，常采用上下塔的形式［5］，見圖1。即便如此，因其一次投資較少，操作穩(wěn)定，檢修方便，目前仍是丙烷－丙烯分離所采用的主流工藝。如在2014年投產(chǎn)的寧波海越丙烷脫氫制丙烯(60×104t/a)裝置中，丙烯產(chǎn)品分離塔共包括290塊逆流塔盤，分為上下塔，塔盤數(shù)占產(chǎn)品精制段總數(shù)的68%。塔頂冷卻器與塔釜再沸器會消耗大量能源。在丙烷脫氫工藝中，一般情況下塔頂?shù)母呒兌纫簯B(tài)丙烯向下游或罐區(qū)輸送，塔釜得到的丙烷則循環(huán)至反應(yīng)單元繼續(xù)反應(yīng)。

圖1 常規(guī)精餾流程

1.2 熱耦合精餾

熱耦合精餾是指將精餾中需要加熱和冷卻的物質(zhì)進行換熱，以達到節(jié)省能耗的目的。隨著能源問題日益受到重視，能夠回收部分熱量節(jié)能的工藝引起了廣泛的關(guān)注。熱泵精餾是一種典型的熱耦合精餾，將塔頂?shù)母邷卣羝鳛樗俜衅鞯臒嵩矗盟敻邷貧怏w的熱量與塔釜低溫液體的冷量，提高能量利用率［6］。適用于塔頂、塔釜沸點差較小，在換熱網(wǎng)絡(luò)分析時還應(yīng)滿足塔頂、塔底溫差跨越夾點。對于丙烷－丙烯體系，可滿足上述要求。熱泵精餾大致分為塔頂壓縮型和塔釜節(jié)流型兩類［7］，見圖2～3。在處理量、產(chǎn)品質(zhì)量指標及操作壓力均相同的情況下，采用兩種熱泵精餾流程的能源消耗都比采用常規(guī)精餾流程低。綜合考慮傳熱溫差以及壓縮機可能存在的工質(zhì)泄露等情況，就丙烷－丙烯體系來說，塔釜節(jié)流型熱泵精餾流程更適合。

圖2 塔頂壓縮型熱泵精餾

圖3 塔釜節(jié)流型熱泵精餾

目前，丙烷－丙烯熱泵精餾已實現(xiàn)工業(yè)化。鎮(zhèn)海石化總廠的丙烷－丙烯分離使用塔釜節(jié)流型熱泵系統(tǒng)投產(chǎn)順利，產(chǎn)品丙烯質(zhì)量濃度達到99.72%［8］。與常規(guī)精餾與萃取精餾不同的是，熱泵精餾在設(shè)備安裝及相關(guān)控制方案方面更加復(fù)雜，因為不設(shè)再沸器與冷卻器，故塔頂高溫氣體與塔釜低溫液體之間交換熱量的換熱器顯得尤為重要，在實際熱泵精餾中通常考慮增設(shè)一個輔助冷卻器，保證塔頂高溫氣體換熱后完全冷卻。同時，經(jīng)過換熱管網(wǎng)的工藝氣體、液體量往往很大［9］。但熱泵精餾在節(jié)能方面卻有很大的潛力，單從體系內(nèi)部節(jié)能效果上考慮，采用熱泵精餾的丙烷－丙烯體系節(jié)能理論上可到90%，十分可觀。考慮設(shè)備投資及操作成本等，總體上依然能有較大的節(jié)約。目前國內(nèi)外許多學(xué)者致力于熱泵精餾的優(yōu)化及相關(guān)技術(shù)的改進，提出了熱聲熱泵、吸附熱泵、側(cè)熱泵等針對不同體系所設(shè)計的熱泵精餾技術(shù)［10－11］。

1.3 萃取精餾

相同碳原子數(shù)目的烷烴、烯烴通常因理化性質(zhì)相似而采用萃取精餾，以被分離物質(zhì)在萃取劑中不同的溶解度差異進行分離，在解決沸點接近和恒沸物體系的分離過程中具有很大優(yōu)勢。目前，針對四個碳原子的丁烷－丁烯的萃取精餾技術(shù)已相當成熟，其兩塔流程萃取精餾提純正丁烯的技術(shù)具有高選擇性、熱穩(wěn)定性及化學(xué)穩(wěn)定性，在工業(yè)上得到進一步推廣［12］。丙烷－丙烯萃取精餾雖尚未工業(yè)化，但其研究已經(jīng)有一定深度。常規(guī)萃取精餾由萃取塔與萃取劑再生塔組成，具有裝置簡單、處理量大等優(yōu)勢，見圖4。使用萃取劑改變料液中被分離組分間的相對揮發(fā)度，使常規(guī)精餾需要耗費大量能量才能分離的液體混合物變得易于分離。

萃取精餾相比于常規(guī)精餾能有效降低熱負荷，減少塔板數(shù)及回流比，但會增加一個塔及相應(yīng)的管路。有研究人員通過對常規(guī)萃取精餾工藝進行改進，使萃取精餾工藝更具有競爭力。隨著隔壁塔的工業(yè)化普及，使用隔壁塔進行萃取精餾理論上的研究已有進展，此塔能在控制設(shè)備投資的前提下達到節(jié)約能耗的目的，僅需要一個塔就能完成分離以及萃取劑再生任務(wù)的隔壁萃取精餾塔［13］，因減少了一個塔的設(shè)置，相比于傳統(tǒng)萃取精餾降低了設(shè)備投資，得到了廣泛關(guān)注。隔壁精餾塔是在塔內(nèi)部設(shè)置隔板，是具有兩塔功能的一種熱耦合塔的特殊結(jié)構(gòu)，見圖5。隔壁塔可實現(xiàn)多組分的分離，僅由一塔即可完成常規(guī)精餾需要兩個塔才能完成的分離任務(wù)，可大幅減少設(shè)備投資費用，近年來已廣泛應(yīng)用于工業(yè)領(lǐng)域。已有的研究表明，隔壁塔萃取精餾塔將隔壁塔與萃取精餾工藝有效融合，吸收兩種工藝技術(shù)的優(yōu)點，在控制設(shè)備投資成本的同時進一步降低能耗。此外，還有學(xué)者提出了變壓熱耦合萃取精餾，能夠進一步降低公用工程的消耗，達到節(jié)能目的［14］。

圖4 常規(guī)萃取精餾

圖5 隔壁塔萃取精餾

2 流程模擬

使用Aspen Plus V 8.6對三種分離工藝流程進行模擬，以得到相應(yīng)的工藝參數(shù)，為后續(xù)能耗估算提供理論數(shù)據(jù)。

根據(jù)丙烷脫氫工藝流程中丙烷－丙烯分離中的大致流量比例，規(guī)定待分離物進料量以及丙烷、丙烯的比例［15］。考慮到丙烯下游產(chǎn)品線對丙烯濃度的要求以及交通運輸?shù)囊蛩兀?guī)定產(chǎn)品丙烯的質(zhì)量純度為99.6%，而塔釜中丙烯的濃度不超過5%為分離要求，相關(guān)條件見表1。

表1 進料組成及流量

2.1 常規(guī)精餾

在常規(guī)精餾中因涉及到高壓，故采用適合于高溫、高壓下非極性混合體系的RK-SOAVE狀態(tài)方程為物性方法，能夠使模擬結(jié)果接近實際情況［16］。

常規(guī)精餾方法的模擬與優(yōu)化比較普遍，先選取DSTWU(簡捷設(shè)計)模型進行計算，只需確定加料條件及精餾要求即可算出最小理論板數(shù)及最小回流比等塔的基本操作參數(shù)［17］。通過DST－WU模型計算達到精餾要求及產(chǎn)品規(guī)格以后，還需在此基礎(chǔ)上使用RadFrac(嚴格計算)模塊進行核算，使用模型分析工具，如靈敏度分析及設(shè)計規(guī)定等來優(yōu)化塔的參數(shù)并得到優(yōu)化的工藝操作條件，具體數(shù)據(jù)見表2。

表2 常規(guī)精餾工藝操作條件

從表2數(shù)據(jù)可以看出，即使在優(yōu)化參數(shù)條件下，為了得到高純度的產(chǎn)品，常規(guī)精餾的塔板數(shù)及回流比仍較大，能耗難以得到有效控制。

2.2 熱泵精餾

在對熱泵精餾進行模擬時，與常規(guī)精餾條件有所不同，此時塔可在更低的壓力下操作，采用SRK狀態(tài)方程能夠更準確地模擬實際情況。

在常規(guī)精餾模擬的基礎(chǔ)上，去掉再沸器及冷卻器，塔釜產(chǎn)物經(jīng)節(jié)流冷卻后與塔頂?shù)母邷卣羝麚Q熱使蒸汽冷凝，再經(jīng)過壓縮機壓縮后進入閃蒸罐，上升氣相返回塔釜，下降液體作為丙烷采出，經(jīng)過冷卻的蒸汽冷凝液再經(jīng)過分離器分出部分丙烯產(chǎn)品后循環(huán)至塔頂，回到塔頂?shù)牟糠峙c作為產(chǎn)品采出的部分流量之比則相當于理論上的回流比。此時理論上不需要外加蒸汽。模擬得到的數(shù)據(jù)見表3。

表3 熱泵精餾工藝操作條件

2.3 萃取精餾

在萃取精餾體系中涉及到液液平衡，根據(jù)相關(guān)研究，使用UNIFAC基團貢獻法活度計算模型可以很好預(yù)測本體系［18］。

因涉及原料及萃取劑兩股進料，故選用RadFrac(嚴格計算)模塊進行模擬。以得到符合要求的產(chǎn)品為目標進行調(diào)試。先單獨模擬萃取塔，使用設(shè)計規(guī)定模塊及產(chǎn)品分離要求，計算萃取塔的理論板數(shù)和回流比，調(diào)試相關(guān)參數(shù)，使結(jié)果準確，確定萃取塔理論板數(shù)為69，回流比為8.2。使用靈敏度分析確定原料及萃取劑進料位置，得到優(yōu)化數(shù)據(jù)。再將萃取塔塔釜的物流作為萃取劑再生塔的進料，使用設(shè)計規(guī)定及靈敏度分析確定該塔的相關(guān)優(yōu)化工藝參數(shù)，使塔頂丙烯質(zhì)量分數(shù)達到要求。再將再生塔塔釜得到的萃取劑經(jīng)換熱后與補加的萃取劑混合加至萃取塔，經(jīng)過調(diào)試，達到期望的產(chǎn)物要求［19］。

目前國內(nèi)外關(guān)于隔壁塔的研究越發(fā)深入，將隔壁塔萃取精餾工業(yè)化是未來研究的一個重點方向。在Aspen Plus V 8.6中采用主塔與側(cè)塔的形式可達到隔壁塔的模擬效果，見圖6。同時根據(jù)常規(guī)萃取精餾的結(jié)果確定主塔與側(cè)塔的精餾產(chǎn)品。模擬時先從主塔入手，參考常規(guī)萃取的結(jié)果，確定最佳理論板數(shù)、進料板數(shù)據(jù)后，單獨模擬側(cè)塔至丙烯產(chǎn)品質(zhì)量符合要求，再將循環(huán)的萃取劑接回主塔，并調(diào)整新加入萃取劑的量至結(jié)果收斂，將相關(guān)參數(shù)與常規(guī)萃取精餾對比，結(jié)果見表4。

圖6 隔壁塔萃取精餾Aspen Plus V 8.6模擬流程

表4 萃取精餾工藝操作條件

3 能耗比較

根據(jù)以上模擬結(jié)果，確定不用精餾工藝的能耗工質(zhì)消耗量，見表5。依據(jù)GB/T 50441－2007《石油化工設(shè)計能耗計算標準》，得出能耗工質(zhì)與折能指標的對應(yīng)關(guān)系表，見表6。再結(jié)合表5進行比較分析，得出折能后的合計能耗，見表7。

表5 精餾工藝消耗工質(zhì)對比

表6 能耗工質(zhì)對應(yīng)折能指標關(guān)系

表7 精餾工藝折能能耗對比

采用熱泵精餾及萃取精餾均可降低能耗，從表5～7數(shù)據(jù)可知，與常規(guī)精餾相比，常規(guī)萃取精餾節(jié)能20.2%，熱泵精餾節(jié)能34.1%，隔壁塔萃取精餾節(jié)能42.1%，與相關(guān)研究報道數(shù)據(jù)較一致，說明本次模擬結(jié)果可信。

在設(shè)備投資方面，常規(guī)萃取精餾需要兩個塔及相應(yīng)的管設(shè)施，產(chǎn)品成本難以得到有效控制。熱泵精餾不設(shè)塔頂冷卻器及回流罐，但會增設(shè)閃蒸罐、換熱器，雖然熱泵精餾的控制方案、操作維修等方面較復(fù)雜，但整體設(shè)備投資成本與常規(guī)萃取精餾較接近，且在工業(yè)化中已經(jīng)證明了其降低能耗的可行性［20］。隔壁塔萃取精餾采用隔壁塔，有效減小了裝置體積，既吸取了萃取精餾的優(yōu)勢，又能有效降低能耗，同時隨著隔壁塔技術(shù)的成熟，隔壁塔萃取精餾將成為未來丙烷－丙烯分離優(yōu)化的一個重點方向。

4 結(jié)論

1)僅僅從能耗問題角度出發(fā)，對于丙烷－丙烯體系，常規(guī)精餾雖然操作簡單、運行穩(wěn)定，但其熱力學(xué)效率低、能耗極高，使其在能源問題日益凸顯的今天競爭力下降。相比之下，熱泵精餾能有效回收利用低品味能量，提高能量利用率，工業(yè)應(yīng)用前景廣闊。萃取精餾通過添加萃取劑改變相對揮發(fā)度降低精餾分離的難度，同時采用隔壁塔萃取精餾集成了隔壁塔自身結(jié)構(gòu)的特點，在常規(guī)萃取精餾的基礎(chǔ)上進一步降低了能耗，是極有潛力的精餾方式。

2)設(shè)備投資方面，常規(guī)精餾雖然理論上單塔即可完成分離，但工藝中常常采用雙塔串聯(lián)模型，一定程度上增大了設(shè)備投資。熱泵精餾能節(jié)省塔頂冷卻器及回流罐，但增設(shè)壓縮機等設(shè)施，設(shè)備投資相比傳統(tǒng)精餾沒有較大漲幅。常規(guī)萃取精餾因需增設(shè)一個萃取劑再生塔，故設(shè)備投資方面難以得到有效控制，而采用隔壁塔萃取精餾因單塔即能完成多組分的分離，既保留了萃取精餾的優(yōu)勢又節(jié)省了設(shè)備投資。

3)目前熱泵精餾在工業(yè)領(lǐng)域已得到廣泛應(yīng)用。常規(guī)萃取精餾雖能降低能耗，但增加的設(shè)備投資使其難以工業(yè)化。隨著隔壁塔技術(shù)的日益成熟以及隔壁塔萃取精餾研究的不斷發(fā)展，相信隔壁塔萃取精餾會有不錯的應(yīng)用前景。

［1］賈兆年，高海見．丙烷脫氫制丙烯低溫分離工藝分析［J］．化學(xué)工程，2011，39(7):93－97．Jia Zhaonian，Gao Haijian．Analysis of Low Temperature Recovery Unit in Propane Dehydrogenation to Propylene Process［J］．Chemical Engineering，2011，39(7):93－97．

［2］賈兆年，高海見，許晨．丙烷脫氫丙烯精餾塔能耗及技術(shù)經(jīng)濟比較［J］．現(xiàn)代化工，2012，32(11):84－87．Jia Zhaonian，Gao Haijian，Xu Chen．Energy-Consumption andEconomicComparisonofPropyleneDistillationin Propane Dehydrogenation Process［J］．Modern Chemical Industry，2012，32(11):84－87．

［3］Plaza M G，F(xiàn)erreira A F P，Santos J C，et al．Propane/Propylene Separation by Adsorption Using Shaped Copper Trimesate MOF［J］．Microporous and Mesoporous Materials，2012，157(27):101－111．

［4］王智娟，胡粉娥．丙烯精餾過程模擬與分析［J］．廣州化工，2013，41(5):97－99．Wang Zhijuan，Hu Fen'e．Simulation and Analysis of Propylene Distillation Process［J］．Guangzhou Chemical Industry，2013，41(5):97－99．

［5］鐘英，李兵，李懷玉．丙烯精餾系統(tǒng)模擬與優(yōu)化［J］．乙烯工業(yè)，2012，24(3):26－30．ZhongYing，LiBing，LiHuaiyu．Simulationand Optimization of Propylene Distillation System［J］．Ethylene Industry，2012，24(3):26－30．

［6］李萱，李洪，高鑫，等．熱耦合精餾工藝的模擬［J］．化工進展，2016，35(1):48－56．Li Xuan，Li Hong，Gao Xin，et al．Simulation on Heat Integrated Distillation Technology［J］．Chemical Industry and Engineering Progress，2016，35(1):48－56．

［7］陸敏菲，馮霄．丙烯精餾塔熱泵流程的優(yōu)化［J］．石化技術(shù)與應(yīng)用，2007，25(5):420－424．Lu Minfei，F(xiàn)eng Xiao．Optimization of Heat Pump Flow for Propylene Fractional Distillation Column［J］．Petrochemical Technology＆Application，2007，25(5):420－424．

［8］王子喬．鎮(zhèn)海石化總廠丙烷/丙烯塔熱泵控制系統(tǒng)設(shè)計總結(jié)［J］．煉油化工自動化，1990，(5):2－7．Wang Ziqiao．Design and Summary of Propylene/Propane Tower Heat Pump Control System in Zhenhai Petrochemical Plant［J］．Automation in Petro-Chemical Industry，1990，(5):2－7．

［9］鄧凱，杜軍駐，仇汝臣．丙烷丙烯分離塔操作優(yōu)化研究［J］．山東化工，2012，41(3):91－94．Deng Kai，Du Junzhu，Qiu Ruchen．Study on Operated Optimization of Propane-Propylene Distillation［J］．Shandong Chemical Industry，2012，41(3):91－94．

［10］Kiss A A，Landaeta S J F，F(xiàn)erreiraet C A I，et al．Towards Energy Efficient Distillation Technologies-Making the Right Choice［J］．Energy，2012，47(1):531－542．

［11］Alcántara-Avilaa J R，Sotowa K I，Horikawa T，et al．Optimal Design of Cryogenic Distillation Columns with Side Heat Pumps for the Propylene/Propane Separation［J］．Chemical Engineering＆Processing Process Intensification，2014，82 (8):112－122．

［12］宋志良．萃取精餾分離丁烷/丁烯工藝模擬與比較［D］．山東:煙臺大學(xué)，2014．Song Zhiliang．Simulation and Comparison of Extractive Distillation Separation Butane/Butene Process［D］．Shandong: Yantai University，2014．

［13］劉樹麗．分壁式精餾塔萃取精餾的模擬與實驗研究［D］．上海:華東理工大學(xué)，2013．Liu Shuli．Simulation and Experimental Study on Extractive Distillation by Dividing Wall Column［D］．Shanghai:East China University of Science and Technology，2013．［14］Sun Lanyi，He Kang，Liu Yuliang，et al．Analysis of DifferentPressureThermallyCoupledExtractiveDistillation Column［J］．Open Chemical Engineering Journal，2014，8 (1):12－34．

［15］張琦，隋志軍，顧雄毅，等．丙烷脫氫分離工藝的模擬與分析［J］．石油化工，2015，44(4):421－428．Zhang Qi，Sui Zhijun，Gu Xiongyi，et al．Simulation and A-nalysis of Separation Process in Propane Dehydrogenation to Propylene［J］．Petrochemical Technology，2015，44(4): 421－428．

［16］韓彬光．熱泵精餾與多效精餾的分析和比較［J］．廣東化工，2013，40(11):179－181．Han Binguang．The Analysis and Comparison of the Heat Pump Distillation and the Multi-Effect Distillation［J］．Guangdong Chemical Industry，2013，40(11):179－181．

［17］焦林宏，趙立祥，袁科道，等．利用Aspen Plus軟件模擬丙烯精餾過程［J］．廣州化工，2015，43(14):107－109．Jiao Linhong，Zhao Lixiang，Yuan Kedao，et al．Simulation of Propylene Distillation Process by Aspen Plus［J］．Guangzhou Chemical Industry，2015，43(14):107－109．

［18］陳紅梅，葉青，裘兆蓉．隔離壁萃取精餾塔分離丙烯－丙烷的模擬［J］．天然氣化工，2007，32(5):15－18．Chen Hongmei，Ye Qing，Qiu Zhaorong．Simulation of Divided Wall Extractive Distillation Column for the Separation of Propylene and Propane［J］．Natural Gas Chemical Industry，2007，32(5):15－18．

［19］楊德明．丙烷－丙烯萃取精餾過程的模擬研究［J］．石油與天然氣化工，2006，35(1):26－28．Yang Deming．Simulation Studies on Extraction Distillation of Propane-Propene［J］．Chemical Engineering of Oil and Gas，2006，35(1):26－28．

［20］朱平，梁燕波，秦正龍．熱泵精餾的節(jié)能工藝流程分析［J］．節(jié)能技術(shù)，2000，18(2):7－8．Zhu Ping，Liang Yanbo，Qin Zhenglong．Analysis of an Energy-Saving Flow of Heat-Pump Distillation［J］．Energy Conservation Technology，2000，18(2):7－8．

10.3969/j．issn．1006－5539.2016.06.010

2016－08－22

李金弢(1995－)，男，四川南充人，化學(xué)工程與工藝本科在讀。