行車橋架偏重心傾斜吊裝技術

中國能源建設集團廣東電力工程局有限公司；廣東 廣州：520735

摘要：某電廠循環(huán)水泵房布置在升壓站周邊，側上方有一條220kV架空高壓輸電線路。受場地制約，起重機只能站位在水泵房大門前方、220kV高壓輸電線路側下方立臂作業(yè)。按電廠企業(yè)安規(guī)，起重機與220kV輸電線路安全距離≥6m（國務院《電力設施保護條例》要求安全距離≥5m）。為確保安全距離，行車橋架采用偏重心、傾斜吊裝方式吊裝。同時為了避免起重機“卡桿”，進行了臂桿干涉分析。

關鍵詞：吊裝；偏重心；傾斜；干涉

1、偏重心吊裝分析

行車橋架分主動橋架、從動橋架兩部分，主動橋架外形尺寸大、重量重，因此本文以主動橋架吊裝實例進行分析。行車主動橋架長14200mm，重13.5t，軌道標高6200mm。如果行車主動橋架采用重心吊裝，安全距離僅有4680mm，不滿足電廠安規(guī)規(guī)定。為確保安全距離≥6m，起重機應向A排（遠離220kV輸電線路）方向平移至少1320mm。為了實現(xiàn)起重機向A排方向平移1320mm，決定采用偏重心吊裝方式吊裝。如附圖1。

圖1 偏重點起吊原因分析圖

起吊點偏離行車主動橋架重心，需要在“偏向端”增加配重，平衡行車主動橋架傾斜。配重選擇與核算，是行車主動橋架偏重心吊裝的關鍵。

增加配重后行車主動橋架將產生新重心G1，而原重心G、配重G2將以新重心G1形成新的平衡，遵守杠桿原理，即GX=G2Y。本工程G、X是可知不變量，Y、G2為可變量，由式GX=G2Y可知，Y越大，G2越小。G2（即配重）減少，配重安裝難度可減少，且總起重重量減小，起重機負荷減少，可選擇更小起重機，節(jié)約成本。然而，Y（即配重與新重點距離）受到行車主動橋架長度制約，無法無限制增加。配重安裝在行車主動橋架端頭，Y最大，G2最小。如附圖2。

圖2 偏重點起吊受力分析圖

已知，

G=13.5t，X=1320mm，Y=14200/2-1320=5780mm，

即：

G2=GX/Y=13.5×1320/5780=3.08t。

實際行車主動橋架吊裝采用雙股捆綁方式捆綁，兩股捆綁鋼絲繩間有一定距離，與上文分析存在一些差別，但該差別造成的影響是積極的。為簡化分析、計算，一般情況下可不考慮該影響因素。

2 傾斜吊裝分析

220kV輸電線路距離水泵房屋頂約4200mm，直接從屋頂吊裝行車主動橋架，安全距離將小于4200mm，不滿足電廠安規(guī)規(guī)定。通過行車主動橋架傾斜，可以增加安全距離，因此采用傾斜吊裝方式吊裝行車主動橋架。如附圖3。

圖3 傾斜起吊原因分析圖

傾斜吊裝鋼絲繩收緊長度確定、鋼絲繩受力計算比較復雜，是傾斜吊裝技術關鍵。因為變量較多，使用常規(guī)計算方法確定鋼絲繩收緊長度、受力的工作量比較大，現(xiàn)介紹簡便的Auto CAD作圖確定鋼絲繩長度、受力的方法。

按1：1比例在Auto CAD作圖軟件上畫出行車主動橋架水平捆綁圖，確定重心、鋼絲繩長度。鋼絲繩A收緊，行車主動橋架可視為圍繞捆綁點B旋轉，在Auto CAD作圖軟件中以捆綁點B旋轉行車主動橋架（原重心、原捆綁點A同時選中參與旋轉），直至行車主動橋架一端超出水泵房墻體。吊鉤（鋼絲繩A、鋼絲繩B交叉點）與重心必然在同一豎直線上，沿旋轉后重點作豎直線（即重心線B）。鋼絲繩B吊裝過程不作調整，因此鋼絲繩B長度不變。以捆綁點B為圓心、鋼絲繩B長度為半徑作路徑圓B，路徑圓B與重心線B交點即為新吊鉤位置。連接交點與旋轉后捆綁點A，即可得到傾斜捆綁分析圖，測量出鋼絲繩A新長度。如附圖4。

圖4 傾斜捆綁分析圖

確定傾斜捆綁分析圖后，即可通過該圖分析受力。假設鋼絲繩受力為F1、F2，分別將F1、F2沿行車主動橋架方向、豎直方向分解。F1、F2豎直方向分力F3、F4克服行車主動橋架和配重重量，已知行車主動橋架和配重總重量G，根據杠桿原理可以計算出F3、F4。

已知，

G=13.5+3.08=16.58t，L1=1057mm，L2=898mm，

即：

F3=GL2/（L1+L2）=16.58×898/（1057+898）=7.62t，

F4=GL1/（L1+L2）=16.58×1057/（1057+898）=8.96t。

將F3、F4轉化成等比例的線段，在Auto CAD作圖軟件上畫受力三角形，測量出代表F3、F4大小的線段長度，通過計算即可得到F1、F2大小。本工程以1：100比例畫受力三角形（即線段每100mm代表1t），測量出F1線段長度L1=851mm，F(xiàn)2線段長度L2=878mm，即F1=8.51t，F(xiàn)4=8.78t。如附圖5。

圖5 受力分析圖