李佩鴻,侯克邦
(1.鹽城工學院 機械工程學院,江蘇 鹽城 224001;2.安徽理工大學 機械工程學院,安徽 淮南 232001)
液壓支架是用來控制采煤工作面礦山壓力的機械裝置,不僅要維護作業安全,而且還要實現支撐、移架、拉架、側推輸送機等工序[1]。液壓支架后連桿是液壓支架的重要連接部件,其與前連桿、底座和掩護梁構成四桿機構,可提高液壓支架靈活性并擴大作業空間,而不同工況下,液壓支架后連桿可能會與掩護梁發生干涉,導致連桿結構因應力過大而損壞[2]。
本文以TZI760/22/35液壓支架后連桿為例,根據后連桿位置與受載[3],對其進行結構靜力學分析,在此基礎上,以減小應力與變形為目標進行優化,為后連桿的改進設計提供理論依據。
TZI760/22/35液壓支架整體結構復雜,因此簡化各部件的三維結構為平面桿,將各載荷看作集中載荷對其進行平面受力分析。液壓支架整體受力如圖1所示。

圖1 液壓支架整體受力圖
以頂梁、掩護梁為分離體[4],對O取為力矩,根據力矩建立平衡方程,得:

其中:F1、F2、F3分別為前連桿、后連桿、支柱千斤頂作用力;α、β、γ、δ分別為支柱千斤頂傾角、前連桿傾角、后連桿傾角和OO1與水平線的夾角;a、b、c、d分別為O到O1水平距離、O1到水平梁距離、載荷Q到O1水平距離、O到支柱千斤頂距離;Q為頂板承受的集中載荷;f為頂板與頂梁間的摩擦因數。
由式(1)可得:

當液壓支架高度升至3 500mm時,參考TZI760/22/35型液壓支架的技術參數,取頂板與頂梁間的摩擦因數f=0.2,根據式(2)可得出后連桿受力情況,如表1所示。

表1 液壓支架受力情況
為避免液壓支架后連桿完全實體而對底座壓力過大,其結構多由組合板和加強板組成,直接在ANSYS建模將增大工作量,因此利用Pro/E軟件建立后連桿的三維模型,對需要優化的結構尺寸進行參數化,并建立Pro/E與ANSYS的雙向連接,在不影響總體結構的前提下,去掉后連桿過小的倒角、圓角,忽略焊縫,去除安裝液壓管線等細節部分。取后連桿材料的彈性模量E=2.08×105MPa,泊松比μ=0.3,密度ρ=7 850kg/m3,并默認網格劃分,設置網格關聯性為60,得到后連桿的三維模型與網格劃分模型,如圖2所示。
根據受力分析結果,對后連桿與掩護梁連接孔施加載荷,約束后連桿與底座連接孔,得到后連桿的變形云圖和應力云圖,如圖3所示。

圖3 后連桿變形云圖與應力云圖
由圖3可得,液壓支架后連桿的最大變形為0.60mm,發生在后連桿與掩護梁集中受力處;最大應力為327MPa,發生在后連桿與底座連接處和與掩護梁連接處。
ANSYS Workbench優化設計可進行多目標優化,具有雙向參數傳遞動能,主要是調整優化部件的材料、幾何體、載荷大小等作為優化設計的輸入參數,并通過定義優化方法及優化控制得到相應的質量、變形量、應力分布等輸出參數[5]。根據后連桿靜力學分析的變形云圖及應力云圖,結合實際工況,對后連桿進行優化:定義后連桿連接孔尺寸、左右連接桿寬度以及中間加強板厚度為輸入參數,定義最大變形與最大應力為輸出參數,另外,由于盲目地增大后連桿整體尺寸將增加底座的受力,使得整體結構龐大笨重,因此將后連桿質量也作為輸出參數。利用ANSYS Workbench添加變量設計點并更新響應,獲得輸入參數與輸出參數的敏感圖,如圖4所示。由圖4可知,后連桿的連接孔尺寸對變形與應力的敏感度較大,中間加強板的厚度對質量的敏感度較大。據此對后連桿進行結構優化,優化后后連桿的變形云圖與應力云圖如圖5所示,其最大變形為0.549mm,相對優化前減小10%;最大等效應力為283MPa,相對優化前減小14%。

圖4 結構敏感分析圖

圖5 優化后后連桿的變形云圖與應力云圖
后連桿是液壓支架的重要組成部件之一,本文以TZI760/22/35液壓支架后連桿為研究對象,使用Pro/E軟件進行建模,并對優化尺寸進行參數定義,通過ANSYS Workbench靜力學分析得到后連桿變形與應力云圖,并以應力和變形最小作為優化目標,對后連桿結構進行優化。優化后后連桿的變形與應力較優化前減小,達到了結構優化的目的,對后連桿的優化設計具有一定的參考價值。
[1]李炳文,萬麗容,柴光遠.礦山機械[M].徐州:中國礦業大學出版社,2010.
[2]馮玉香,許民龍.ZY500型液壓支架后連桿失效分析及改造[J].煤礦機械,2001(7):50-51.
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[4]周建方,高建和,唐國興.材料力學[M].北京:機械工業出版社,2010.
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