35 kV開關柜局放帶電檢測

丁薇，彭晶，寧威

(1.云南電力科學研究院，昆明 650217；2.云南電網有限責任公司昆明供電局，昆明 650011)

35 kV開關柜局放帶電檢測

丁薇1，彭晶1，寧威2

(1.云南電力科學研究院，昆明 650217；2.云南電網有限責任公司昆明供電局，昆明 650011)

介紹了開關柜局放帶電檢測的常用方法，以一起電網中典型的35 kV開關柜局放故障為例，介紹了采用現有方法對其開展的局放帶電檢測工作，并通過有限元計算分析了出現該局放故障的原因，提出了有效的預防措施。

開關柜；局部放電；有限元

0 前言

高壓開關柜運行中常會出現絕緣受潮、老化、絕緣材料中存在氣泡、雜質等情況，使得絕緣故障成為開關柜故障的主要原因之一[1]。

據統計，開關柜發生絕緣故障的原因85%是由局部放電造成的，及時有效地發現開關柜局放缺陷，能夠避免絕緣缺陷的進一步發展，減少因開關柜設備故障帶來的停電損失。因此開展開關柜的局放檢測工作具有重大意義，開關柜局放帶電檢測能夠保障在設備正常供電的情況下開展工作，對設備運行供電不產生影響[2]。

本文介紹了開關柜局放帶電檢測的常用方法，以一起電網中典型的35 kV開關柜局放故障為例，介紹了采用現有方法對其開展的局放帶電檢測工作，并通過有限元計算分析了出現該局放故障的原因，提出了預防措施。

1 常用局放帶電檢測法

1.1 超聲波檢測

在局放過程中，隨著電荷的快速釋放和遷移，放電點周圍的電場力、機械應力與粒子力失去平衡而產生振蕩，從而產生超聲波，這種聲波是一種機械振動波。其頻率大于20 kHz，是人耳無法識別的聲波分量。超聲波傳感器利用壓電材料的壓電效應，可以檢測出這些聲波，從而反映局部放電的程度。超聲波檢測法最大的優點是抗干擾能力強，適合于強電場環境，而且頻帶寬，能夠檢測電暈、松動、懸浮放電等現象。

1.2 暫態地電波檢測

當設備發生局部放電時，因電勢高低的緣故，電場能量會向接地點相鄰的接地金屬部位聚集，在設備表面金屬上形成對地電流。放電過程中，放電是間斷性發生的，所以對地電流大小呈現不斷變化。產生的電磁波會沿著金屬內表面傳播。如果金屬內表面是全封閉的，電磁波被屏蔽，無法在外部檢測到放電信號。而實際上，開關柜不會是全封閉結構，放電產生的電磁波會在開口、接縫、蓋板處傳播出去，同時產生電壓脈沖，通過設備箱體外表面傳到大地。這些電壓脈沖被命名為TEV(暫態對地電壓)，使用特制的電容耦合式傳感器可以檢測到這個TEV信號，從而檢測出放電的幅值和頻率。地電波法檢測靈敏度較高，但地電壓在空氣中衰減較大[3-6]。

2 檢測實例

2.1 故障情況

某變電站35 kV II段母線開關室在濕度較大情況下 (如雨季、陰雨天氣等)存在異響，進行檢查后發現這些開關柜的穿墻套管幾乎全部存在放電痕跡，如圖1b、c。處理的主要措施為：將放電穿墻套管更換為新的同廠家同型號的套管后放電問題并未得到解決，為明確局部放電部位及原因，對35 kV II段母線開關室內的高壓開關柜進行了局部放電帶電檢測。

2.2 現場檢測情況

1)非接觸式超聲波測試：在站用變柜前面板及后面板多個縫隙處均能檢測到超聲波信號，超聲波信號最大幅值為27 dB。檢測到的超聲波聲音為間歇性的響聲，從大量的文獻和現場檢測經驗來看，傳統意義上的局部放電，除非即將擊穿或者閃絡，否則一般為間歇性的放電現象。這種間歇性是由于局部放電源充放電需要時間和放電具有隨機性等原因造成的，因此可以判定該聲音非常類似典型局部放電超聲波聲音。

2)暫態地電波檢測：使用UltraTEV PLUS+便攜式超聲波和暫態對地電壓局部放電檢測設備對35 kV II段母線開關室內的高壓開關柜設備進行暫態對地電壓檢測，其結果如1所示。

圖1 暫態地電壓檢測結果

從圖1中可以看出：暫態對地電壓檢測結果平均值為4.29，最大值為14，最小值為1；按照橫向分析原則，II母TV柜最大測試值偏移量，其危險等級為異常 (預警)；按照橫向分析原則，356柜最大測試值偏移量，其危險等級為危險。

3)接觸式超聲波波形檢測：使用接觸式超聲波傳感器、超聲波放大器、示波器，在356柜和#2站用變柜后面板可檢測到明顯的超聲波波形，如圖2所示。

圖2 站用變柜后面板接觸式超聲波波形檢測結果

從圖2中可以看出：超聲波波形不穩定，具有隨機性和間歇性，偶爾有較大幅值的超聲波突，非常類似實驗室中使用典型絕緣缺陷模型產生的局部放電接觸式超聲波波形 (如圖3所示)。

圖3 實驗室典型局部放電接觸式超聲波波形檢測結果

其余開關柜接觸式超聲波波形檢測未發現明顯異常。

4)紅外熱成像檢測：使用紅外熱像儀，發現356柜和#2站用變柜內部A相穿墻套管內部紅外熱成像和可見光成像均能點，

其余開關柜紅外熱成像和可見光成像檢測未發現明顯異常。通過對多手段檢測結果進行綜合分析和診斷，認為：站用變柜存在局部放電現象。根據紅外成像檢測結果，局部放電部位位于柜內穿墻套管內部。

因電網系統內多個變電站都出現類似因穿墻套管放電造成開關柜局放的現象。

3 有限元仿真分析

設備局部放電現象的產生是由于放電區域內的電場集中，其最大場強值超過了介質擊穿場強，因此分析設備電場分布情況，能夠較好地了解設備發生局放的可能性及原因。我們采用有限元仿真計算手段進行建模，對多種運行工況下的套管電場進行仿真計算。

3.1 建模

按照套管實際尺寸進行有限元三維建模如圖4a，建立較大空氣場，模擬無限大空氣域，如圖4b。其中設定空氣介電常數為1，套管材質為環氧樹脂介電常數設為 3.5，母排介電常數設為10e6。

a)套管模型

b)空氣域和套管模型

圖4 建立模型

3.2 網格劃分及加載

模型網格劃分采用自由剖分，因套管法蘭處電場最集中，該區域網格進行優化細分。

對穿墻套管導電母排加載設備最高運行電壓(40.5 kV×2÷3=33.07 kV)，空氣邊界電壓加載為0 kV，因柜體良好接地，套管法蘭與開關柜外殼連接面加載電壓0 kV。采用靜電場分析法進行計算。

3.3 有限元分析結果

3.3.1 穿墻套管未采取均壓措施

現場檢查發現，部分出現局放現象的穿墻套管未采取有效的均壓措施，或存在均壓措施失效的情況。對這種情況下的套管進行有限元仿真，仿真的方式為只將高電壓施加于導電母排，對套管不進行任何處理。由計算結果顯示，導電排與套管外壁間狹小的空氣空間承擔了大部分的電壓，如圖5b。整個空間內最大場強出現在該空氣區域，值為31.7 kV/cm，而空氣的臨界擊穿場強為25～30 kV/cm，最大場強大于空氣擊穿場強，且由于導電排可能存在棱邊、毛刺等，這又會進一步增大母排與套管內表面間空氣域中的場強，使得這些地方產生電暈放電現象。

圖5 無均壓措施時套管電位場強分布

3.3.2 導電排有絕緣包裹

部分出現局放的套管，其導電排采用復合絕緣材料進行了包裹，絕緣包裹上有明顯放電痕跡，如圖1c，對這種情況進行有限元分析。絕緣包裹厚度設為4 mm，并假設其與導電排接觸緊密。模型如下圖6。

圖6 導電排有絕緣包裹的模型

雖然因絕緣包裹的存在，導電排附近的場強明顯降低，但最大場強外移出現在復合絕緣包裹與套管內壁之間的一層狹窄空氣中，最大場強為31.66 kV/cm，大于空氣擊穿場強，因此在該空氣域中出現放電現象。而實際中，絕緣包裹與導電母排間無任何粘合劑，并不能完全緊密接觸，之間也存在空氣氣隙，這些空氣氣隙中電場集中，也會發生局部放電。可見，采用對套管母排加裝絕緣包裹的方式，并不能防止套管局放現象的發生。

3.3.3 套管與導電排間均壓

對于采取均壓措施的35 kV穿墻套管的典型結構應為：在套管導電排上安裝有接觸彈片，套管內表面涂抹半導體釉，通過接觸彈片將導電排與該半導體釉之間形成電氣連接，使得導電排與該半導體釉等電位。因此為模擬采取了有效均壓措施的情況，在仿真中我們直接設定套管內表面與導電排等電位。

有均壓措施時，整個空間內的最大場強為17.8 kV/cm，該最大場強出現在復合絕緣材料內部，而該穿墻套管采用的復合絕緣材料為環氧樹脂，環氧樹脂的臨界擊穿場強約為200 kV/cm～300 kV/cm，最大場強遠遠小于該值，故在復合絕緣材料內部不會發生放電現象。因此，可以得出結論：當套管與導電排間采取有效均壓措施后，套管不會產生局部放電現象。

為防止此類套管局放故障的發生，應確保對套管采取有效的均壓措施，并進行定期檢查，定期對接觸彈片進行維護注意中間法蘭密封良好，防止滲水、凝露造成接觸彈片腐蝕的加速。

4 結束語

1)目前常用的開關柜帶電局放檢測方法有超聲波檢測和暫態地電波檢測，通過兩種方法綜合測試分析可有效識別開關柜局部放電故障。

2)對于35 kV開關柜，若穿墻套管未采取有效的均壓措施，導電母排附近空氣域場強集中，會發生局放現象；采用對套管母排加裝絕緣包裹的方式，也并不能防止套管局部放電的產生。

3)套管采取有效均壓措施后，可避免因套管電場集中而造成的局放故障。

[1] 林平，林一泓，余永松.影響40.5 kV空氣絕緣開關柜絕緣性能探討 [J].電力與電工，2012(04)：26-28.

[2] 龐驍剛.開關柜局部放電原因分析與處理 [J].電力與電工，2012(04)：26-28.

[3] 胡錫幸，許杰，徐建文.開關柜局部放電帶電檢測技術的應用分析 [J].浙江電力，2012(07)：12-14.

[4] 仇煒，黃懷輝，高春河，等.10 kV開關柜局部放電測量與缺陷分析 [J].電氣開關，2012(06)：57-61.

[5] 陸忠，朱衛東，陳桂文，等.多種局部放電監測手段診斷開關柜局放缺陷 [J].高壓電器，2012(06)：94-98.

[6] 林俊浩.開關柜局放的超聲波及地電波檢測技術研究[D].華南理工大學，2012.

[7] 王文峰，張清杰，蔣立齊.40.5 kV開關柜穿墻套管電場分析與優化設計 [J].華電技術，2011(02)：20-21.

[8] 孫海濤，雷穎，陳德桂，等.中壓C-GIS中穿墻套管的電場數值計算及優化設計 [J].高壓電器，2001(03)：6 -8.

[9] 王賀，邢靜原，王洪.兩起35 kV開關柜聲音異常處理及防范措施 [J].華北電力技術，2011(03)：50-51.

[10] 宋憲福，賈丙忠.變電站10 kV出線穿墻套管改造 [J].農村電氣化，2010(08)：51-52.

PD On-line Detection and Analysis of Causes to A Typical Faults of The 35 kV Switch Cabinet

DING Wei1，PENG Jing1，NING Wei2
(1 Yunnan Electric Power Research Institute，Kunming 650217，China；2 Kunming Power Supply Bureau，Kunming 650217，China)

This paper introduces the common methods of the switch cabinet PD detection，describes these methods using in a 35 kV switch cabinet typical fault.This paper analyses cause of the faluts by the finite element calculation and puts forward some effective precaution.

switch cabinet；partial discharge；finite element

TM85

B

1006-7345(2015)03-0117-04

2014-12-19

丁薇 (1986)，女，工程師，云南電力科學研究院，主要從事高電壓技術的試驗研究工作 (e-mail)dingwei99＠sina.com。

彭晶 (1985)，男，碩士，工程師，云南電力科學研究院，主要從事高電壓技術的試驗研究工作。

寧威 (1986)，男，工程師，云南電網有限責任公司昆明供電局，主要從事變電檢修工作。