紅谷隧道沉管后澆帶混凝土制備

李社偉，梁云飛，陳豫霆，李軍平

（1.中鐵隧道集團二處有限公司南昌市紅谷隧道工程施工項目經理部中心試驗室，江西 南昌 330209；2.北京市成城交大建材有限公司，北京 101105）

紅谷隧道沉管后澆帶混凝土制備

李社偉1，梁云飛1，陳豫霆1，李軍平2

（1.中鐵隧道集團二處有限公司南昌市紅谷隧道工程施工項目經理部中心試驗室，江西 南昌 330209；2.北京市成城交大建材有限公司，北京 101105）

針對沉管結構服役條件的特殊性，對沉管后澆帶混凝土的工作性能、力學性能、抗滲性能、耐久性能還有抗裂性能進行系統研究，配制適用于紅谷隧道沉管后澆帶施工的高性能混凝土，實現沉管高性能混凝土的性能均衡發展。

補償收縮混凝土；后澆帶；溫度-應力；沉管法

0 前言

紅谷隧道位于南昌市，在南昌大橋與八一大橋之間，采用沉管法施工，全長 1305m，分為 12 節管段。管節長度在 90～115m，橫斷面尺寸為 30.0m×8.3m，底板、頂板和側墻厚度在 1.0～1.20m。結構超長超厚，溫度應力、干燥收縮較大，極易引起開裂[1]。為降低開裂風險，保證隧道不滲不漏，管節設置后澆帶[2-3]。后澆帶混凝土強度等級為 C45，抗滲性 P10，限制膨脹率在水中 14d≥0.025%，設計容重(2360～2390)kg/m3，混凝土 56d 電通量 ≤1000C。通過優選原材料，綜合評價混凝土的流動性、硬化混凝土的力學性能、限制膨脹率和耐久性能，制備出性能符合要求的沉管后澆帶施工的補償收縮混凝土。

1 原材料與試驗方法

1.1 原材料

水泥：江西贛江海螺水泥股份有限公司生產的 P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，物理性能見表 1。

表1 水泥性能

粉煤灰：江西益材粉煤灰開發有限公司生產的 Ⅰ 級粉煤灰，物理性能見表 2。

表2 粉煤灰性能

膨脹劑：北京成城交大建材有限公司生產的 CC-12 高性能膨脹劑，性能見表 3。

表3 膨脹劑性能指標

砂：贛江河砂，中砂，含泥量 0.8%。

石：高安碎石，小石 5～10mm，大石10～25mm

減水劑：北京成城交大建材有限公司生產的 CC-AI 緩凝型聚羧酸系高性能減水劑，固含量 25%，減水率 39%。

1.2 試驗方法

按配合比稱取原材料攪拌，測試新拌混凝土工作性，成型試驗，脫模后養護至相應齡期進行抗壓強度、耐久性、限制膨脹率和溫度應力測試，混凝土編號及配合比見表 4。

表4 混凝土配合比 kg/m3

新拌混凝土性能測試，參照 GB 50080-2002《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》進行，主要測試新拌混凝土的坍落度、坍落度損失、容重、凝結時間等參數。

抗壓強度測試，參照 GB/T 50081-2002《普通混凝土力學性能試驗方法標準》進行，分別測定混凝土的 3d、7d、28d抗壓強度。

耐久性能測試，依據 GB/T 50082-2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》進行，測定混凝土 28d 抗水滲透系數和 56d 電通量。

限制膨脹率測試，依據 GB 23439-2009《混凝土膨脹劑》進行，測試混凝土限制膨脹率。

溫度應力試驗，采用混凝土溫度應力試驗機評價混凝土的開裂敏感性，試件總長度 1950mm，有效長度 1500mm，截面150mm×150mm，見圖 1。兩側配有溫控模板，根據試驗需要，模板內循環介質可以對試件環境溫度進行跟蹤或控制，從而保證混凝土環境溫度與中心溫度相同。當試件的收縮或膨脹位移超過設定閥值（如 0.8μm），計算機系統就開始控制電機工作拉伸或壓縮，使其恢復到原有長度（根據約束度不同，恢復長度可調），此時荷載及位移傳感器實時記錄試件內應力和位移，系統反復進行如此循環，直至混凝土試件斷裂。

圖1 混凝土溫度應力試驗機

2 結果與分析

2.1 新拌混凝土工作性能

后澆帶新拌混凝土工作性能測試結果見表 5。

表5 新拌混凝土工作性能

考慮后澆帶混凝土的可施工性及力學性能、耐久性能要求，混凝土坍落度設計為 (180±20)mm。由表 5 可知，三種配合比新拌混凝土出攪拌機時坍落度為 190～200mm，拌合物和易性好，容重在 (2360～2380)kg/m3，均滿足設計要求。

三組配比中 3# 混凝土水膠比最低，對混凝土長期性能有好處。此外，3# 混凝土的初凝時間為 8.5h，終凝時間為11.0h，滿足現場施工時間要求，綜合新拌混凝土各項性能，3# 混凝土配合比最適合。3# 混凝土拌合物出機狀態見圖 2。

圖2 3# 混凝土拌合物出機狀態

2.2 混凝土的力學性能

后澆帶混凝土抗壓強度試驗結果見表 6。

表6 混凝土抗壓強度 MPa

由表 6 試驗結果可知，1#、2# 混凝土強度發展規律基本一致，3d、7d 和 14d 分別為 28d 抗壓強度的 64%、82% 和89%。3# 混凝土強度發展略低，發展規律分別為 61%、78%和 84%。1#、2# 混凝土 28d 強度也基本一致，3#混凝土的強度最高，達到 56.4MPa。

沉管后澆帶強度等級為 C45，標準差 σ 取 5.0，則混凝土的配制強度不應小于 53.2MPa。因此，只有 3# 混凝土滿足強度性能要求。各配合比強度不是太高，與本工程所用水泥也相關，因為贛江海螺水泥的 28d 抗壓強度僅為 44.0MPa，說明其強度富余系數較低。

2.3 混凝土的膨脹性能

后澆帶混凝土膨脹性能是決定后澆帶施工縫是否會漏水的關鍵因素[4]，沉管后澆帶混凝土水中養護 14d 膨脹率應不小于 0.025%，并滿足 GB 50119-2003《混凝土外加劑應用技術規范》的相關規定。各組混凝土限制膨脹率試驗結果見表 7。

表7 沉管后澆帶混凝土限制膨脹率測試結果 %

由表 7 結果可知，各配合比混凝土 14d 水中膨脹率為0.038%～0.042%，14d 后取出放入濕度為 (60±5)% 的干縮室養護至 42d（空氣中 28d）后，混凝土的限制膨脹率為0.015%～0.022%，說明混凝土產生了有效膨脹，并且有一定的膨脹能儲存在混凝土之中，并且限制膨脹率均滿足設計要求。

2.4 混凝土的耐久性能

后澆帶混凝土耐久性能以電通量測試方法表征，其測試結果見表 8。

表8 后澆帶混凝土 56d 電通量測試結果 C

表 8 測試結果表明，各配合比混凝土的 56d 電通量分別為 895C、814C 和 732C，達到了預定的低于 1000C 的目標，說明混凝土均具有較好的耐久性。

2.5 混凝土抗滲性能

混凝土試件標準養護 28d 后，進行混凝土抗滲性能試驗。壓力從 0.1MPa 加至 1.5MPa，每隔 8 個小時自動加壓0.1MPa，中間觀察試件是否有漏水。

當壓力加至 1.5MPa 時，各試件均未被水穿透，各配比混凝土抗滲性均達到 P14，滿足設計要求。試驗結束后，將圓柱體試件劈開，測量滲水高度，各試件滲水高度為 2～3cm，表明混凝土試件抗滲性能非常好。

2.6 溫度應力試驗

由于無法準確獲知現場環境及工況要求，故選擇最嚴酷的試驗模式——100% 約束下的近似絕熱溫升模式，即模板內循環介質溫度與混凝土中心溫度差控制在 ±0.3℃，達到近似絕熱狀態，混凝土溫度達到最高溫度后保持 48h，然后以2℃/h 的速率降溫，直至試件斷裂。選用 3# 配合比混凝土、沉管主體混凝土同時進行溫度應力試驗，混凝土配合比見表9。

表9 溫度應力試驗混凝土配合比 kg/m3

混凝土溫度應力試驗得到的溫度歷程和應力發展情況見圖 3。

圖3 混凝土溫度和應力發展趨勢對比

圖 3(a) 可以看出，對比樣 C40 主體混凝土性能的變化：T1 時刻為試驗開始，混凝土制備并澆注入模，并開始水化放熱，溫度開始上升，在此過程中混凝土由粘塑性到粘彈性發展，彈模開始增加，由于粘塑性混凝土的線膨脹系數較大，水化放熱引起體積膨脹，并在約束條件下開始產生壓應力，但是由于塑性階段的徐變較大，在溫峰到來之前的 T2 時刻已經開始產生應力松弛；在恒溫的 T3 到 T4 時刻，壓應力仍然在持續減小，此時的形變應為徐變和彈性形變的綜合效果； T4 時刻開始降溫，此時彈性形變減小，壓應力逐漸變為拉應力；在 T5 時刻試件降溫達零攝氏度，此時拉應力約為2.5MPa 但試件仍未斷裂，證明該混凝土能夠較好適應溫度的變化，將試件強制拉斷得到開裂應力 3.57MPa。

由圖 3(b) 可以看出，沉管后澆帶 C45 混凝土的溫度和應力發展情況與對比樣 C40 主體混凝土有較大區別：C45 混凝土的溫度上升較劇烈，且溫升值較高，這與該配合比礦物摻合料較少、水灰比較低、強度等級較高的實際情況相符；對比溫峰階段的應力發展情況，可發現 C45 混凝土的壓應力不但沒有隨著水化反應減小，反而在降溫之前有一定的增加；降溫階段應力迅速變化，從壓應力逐漸減小進而轉化為拉應力，并于降溫至 9.8℃ 時斷裂。

溫度應力試驗參數匯總見表 10。通過抗裂安全系數 Kf與應力儲備值評價兩個混凝土配合比的抗裂性能，其中，各配合比抗裂安全系數值 Kf分別為 4.89 和 2.43，遠大于國家標準要求的 1.15；應力儲備分別為 79.5% 和 58.8%，均大于13%。因此，混凝土溫度應力試驗證明，3# 配合比的 C45 后澆帶混凝土抵抗溫度應力的性能較好，在實體混凝土結構中因溫度應力導致開裂的可能性較低。

表10 溫度應力試驗各參數

2.7 有害物含量驗算

3# 配合比沉管后澆帶混凝土拌合物中堿含量、Cl-含量、SO3含量驗算見表 11。

表11 混凝土拌合物有害物含量驗算 kg/m3

由表 11 可以看出，混凝土拌合物中的堿含量為2.95kg/m3，Cl-含量為 0.06%（占膠凝材料質量比），SO3含量為 2.42%（占膠凝材料質量比），均小于設計規定的限值。

綜合考慮新拌混凝土工作性、硬化混凝土的性能，3# 配合比混凝土的各項性能均滿足沉管后澆帶補償收縮混凝土的性能要求和施工要求。

3 結論

通過對沉管后澆帶混凝土的工作性能、力學性能、抗滲性能、耐久性能和抗裂性能進行系統研究，配制適用于紅谷隧道沉管后澆帶施工的高性能混凝土，對提高沉管隧道的工程質量和服役壽命具有重要的意義。

[1] 劉行，許曉華，熊建波．沉管隧道管段混凝土裂縫控制技術[J]．施工技術，2013,42(3)：75-77.

[2] 張易謙，楊國祥，李侃．大型沉管隧道混凝土裂縫控制技術[J]．中國市政工程，2003,2：18-21+24.

[3] 朱家祥，陳彬，劉千偉，等．上海外環沉管隧道關鍵施工技術概述[J]．巖土工程界，2003, 8：2-5.

[4] 游寶坤，趙順增，劉立，等．補償收縮混凝土的結構設計[J]．膨脹劑與膨脹混凝土，2009,1：65-70.

［通訊地址］江西省南昌市南昌縣東新鄉大洲村中鐵隧道集團南昌市紅谷隧道工程中心試驗室（523518）

Preparation of post-pouring concrete for immersed tube tunnel

Li Shewei1, Liang Yunfei1, Chen Yuting1, Li Junping2
(1. China Railway Tunnel Group Co., Ltd. Nanchang two Red Valley Tunnel Construction Project Management Department Central Laboratory, Nanchang 330209; 2. Beijing into the City Building Materials Co., National Chiao Tung University, Beijing 101105)

In view of the specialty of immersed tube structure service condition, systematical research on workability, mechanical property, and anti-cracking ability of post-pouring joint concrete were carried out. High performance concrete was finally prepared which is suitable for immersed tube tunnel construction.

shrinkage-compensating concrete; post-pouring joint; temperature-stress; expansive agent; immersed tube

李社偉（1972-），男，工程師。