S30408不銹鋼活性焊接工藝評定及耐腐蝕性能研究

王 玉張嶺海李曉玲王 鵬

(1.沈陽特種設備檢測研究院 沈陽 110035)

(2.沈陽鼓風機集團壓力容器有限公司 沈陽 110869)

S30408不銹鋼活性焊接工藝評定及耐腐蝕性能研究

王 玉1張嶺海2李曉玲1王 鵬2

(1.沈陽特種設備檢測研究院 沈陽 110035)

(2.沈陽鼓風機集團壓力容器有限公司 沈陽 110869)

針對采用活性焊接新技術獲得的S30408不銹鋼板焊接接頭，進行了成型、力學性能和晶間腐蝕性能檢測與試驗。結果表明，活性焊接熔深明顯增加，正反（背）面成型良好，工藝簡單；接頭的強度、塑性及硬度滿足使用要求；晶間腐蝕后焊縫區鐵素體平均含量達到10.8%，具有優越耐蝕性能。

活性焊接 力學性能 晶間腐蝕

活性焊接是基于傳統氬弧焊技術發展的一種新興焊接技術，即通過在焊件表面涂覆一種活性劑，實現電弧收縮、熔深增加，進而提高焊接效率。具有操作簡單，無需專用設備、減小焊接變形等優勢，經濟效益明顯，應用前景廣闊。

目前活性焊接研究方向主要集中在活性劑熔深增加機理的研究、不同材料活性劑配方的研制等方面[1-5]。我國學者已在碳鋼、不銹鋼、鈦合金及鎳基合金等材料的活性焊技術領域取得一定成就[6,7]，但在壓力容器等承壓設備焊接領域應用研究方面的資料還尚未多見，不銹鋼活性焊接工藝仍需進一步優化，接頭耐蝕性能等方面的基礎數據還需進一步積累。

本文選取S30408（δ6mm）試件，按NB/T 47014—2011《承壓設備焊接工藝評定》規則進行活性焊接工藝評定，并對焊接接頭的耐腐蝕性能進行試驗，為活性焊接技術在壓力容器等承壓設備焊接領域的應用提供試驗依據。

1 試驗材料

試驗母材選用6mm厚的S30408鋼板，ER308（φ3.2mm）焊絲，分別符合GB 24511—2009《承壓設備用不銹鋼板及鋼帶》和NB/T 47018—2011《承壓設備用焊接材料訂貨技術條件》技術要求。母材及焊材化學成分及力學性能見表1。

表1 S30408及ER308的化學成分、力學性能

2 焊接性試驗

焊接前將試件坡口兩側清理干凈，均勻涂抹約10mm寬的活性劑層，活性劑型號FS-L07，待活性劑干后（約3min），采用手工TIG方法焊接。焊接工藝如下：組對間隙0mm，不開坡口，采用底層自熔，面層蓋面焊的多層焊工藝（總計焊接兩層），電流150A，電壓9～12V，焊接速度10～11cm/min，層間溫度120℃；接頭形式如圖1所示。

圖1 焊接接頭形式示意圖

3 無損檢測

試件焊接完成后采用XXQ-225型X射線探傷儀對焊縫內部質量進行射線檢測，未發現裂紋、氣孔、夾雜等缺陷，結果符合JB/T 4730.2—2005質量要求。

4 成型檢測

對焊接后的試件進行宏觀成型及截面檢測，腐蝕試劑王水。結果見圖2。

圖2 焊縫外觀圖

由圖2可見，焊縫背面過流充分，焊縫成型良好。焊縫寬度較常規TIG焊明顯變窄，這主要是由活性焊接過程中熔池表面張力梯度發生改變引起的[8]。焊縫背面余高1mm，表面無咬邊、氣孔等缺陷存在；外觀質量檢測合格。

5 力學性能檢測

5.1 拉伸、彎曲試驗

對焊接接頭進行強度及塑性檢驗，拉伸及彎曲試樣見圖3。

圖3 焊接接頭拉伸及彎曲試樣

經檢驗，試樣塑斷于焊縫區，抗拉強度分別為630MPa和605MPa，接頭強度高于母材強度，且屈強比適中，滿足接頭對強度的要求；彎曲試樣完好無裂紋，滿足接頭對塑性的要求。拉伸及彎曲檢驗結果符合NB/T 47014—2011的要求。

由于焊接接頭是由焊縫區、熔合區及熱影響區組成的不均勻體，各區的組織、強度、塑性等差別較大，試樣在彎曲時這三區域中的強度低者首先發生塑性變形，隨著彎曲角度的增大，不同區域的強度、塑性差別導致變形不能協調而發生開裂。試樣在彎曲后仍具有優良的塑性，表明焊接接頭內部無超標缺陷，三區“比較塑性”搭配良好，焊接材料及焊接熱輸入選擇合理，活性焊接工藝滿足接頭實際性能要求。

5.2 顯微硬度測定

硬度是評價材料抵抗局部變形、壓痕等能力大小的重要指標。焊接接頭的顯微硬度常作為初步評定鋼材焊接性好壞以及選擇合適的焊接參數的方法之一，硬度又與強度、塑性、裂紋敏感性密切相關，間接表征了接頭區域的顯微組織的變化，因此研究焊接接頭的顯微硬度有重要的意義。對試件焊接接頭區域進行硬度檢測，結果如圖4所示：

圖4 焊接接頭顯微硬度分布

由圖4可見，接頭的焊縫區硬度最低，熱影響硬度較高，但兩者均低于母材硬度；其主要原因分析如下：焊縫區為鑄態組織，受焊接熱輸入影響，組織發生粗化，顯微硬度降低；熱影響區由于受多重焊接熱循環影響，組織變化較為復雜，顯微硬度較焊縫有所提高[9-10]；母材沒有受焊接熱循環影響，硬度值最高[11]。

6 晶間腐蝕試驗

按照GB/T 4334—2008《不銹鋼硫酸-硫酸銅腐蝕試驗方法》E法進行試驗。試樣規格80mm×20mm×4mm，數量2個，試樣打磨光亮，表面粗糙度不大于0.8μm；試驗溶液硫酸-硫酸銅溶液。試樣經在腐蝕液中連續加熱，保持微沸狀態16h。試驗后對試樣清洗、干燥后彎曲，彎曲角度180°。結果如圖5所示：

圖5 晶間腐蝕試樣形貌

試樣彎曲后仍具有良好的塑性，表面狀態完好無裂紋，晶間腐蝕試驗合格。表明通過選擇合理的焊材控制焊縫金屬的化學成分以及選擇合理的焊接工藝能夠充分保證活性焊接頭的抗晶間腐蝕性能。

對晶間腐蝕后的試樣焊縫部位進行拋光、腐蝕，檢測焊縫區的金相組織，見圖6。

圖6 晶間腐蝕試驗后的試樣金相組織

焊縫區組織特征為奧氏體+鐵素體，晶界沒有出現呈網狀分布的腐蝕溝，晶粒大小較為均勻，鐵素體組織呈游離態分布；熔合區晶界無腐蝕溝，鐵素體被顯現；經檢測，晶間腐蝕后的焊縫區鐵素體平均含量為10.8%。滿足接頭耐蝕性能所必須的4%～12%鐵素體含量要求。

適宜的鐵素體含量對焊縫的抗腐蝕性能有兩方面影響：一方面鐵素體可以防止貧鉻層在奧氏體晶粒間形成腐蝕的集中通道，同時鐵素體富含的鉻元素對于抑制貧鉻層的形成有重要作用，從而提高焊縫的抗晶間腐蝕能力；

另一方面，過多的鐵素體含量不僅會促使σ等硬脆相的形成，而且能夠與奧氏體由于電極電位不同構成微電池，使鐵素體（陽極）優先腐蝕，點蝕傾向增加，破壞了焊縫金屬的連續性[12]，會大大降低抗晶間腐蝕能力。因此，本工藝條件下活性焊縫的鐵素體含量能夠保證焊接接頭的耐晶間腐蝕性能。

7 結論

基于以上分析和試驗，S30408（δ6mm）活性焊工藝條件下接頭性能總結如下：

1）活性焊接不需開坡口，焊接兩次完成，工藝簡單，正反（背）面成型良好；

2）焊接接頭的強度、塑性及硬度滿足性能要求，具有綜合力學性能；

3）接頭晶間腐蝕后焊縫區鐵素體平均含量達到10.8%，具有優越耐蝕性能。

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Research on Active Welding Procedure Qualification and Corrosion Resistance of S30408 Stainless Steel

WangYu1Zhang Linghai2Li Xiaoling1Wang Peng2
(1. Shenyang Institute of Special Equlpment Inspection ＆ research Shenyang 110035)
(2. Shenyang Blower Works Group Pressure Vessel Co. Ltd. Shenyang 110869)

The formation, mechanical properties and intergranular corrosion character of welded joint were inspected on the S30408 stainless steel welding joint under the condition of active welding process. The results show that the penetration increases significantly, both positive and negative (back) side mold well with simple process. The strength, plasticity and hardness of joints meets the requirement. The average ferrite content reached 10.8% in the weld zone after intergranular corrosion. Joint has excellent corrosion resistance.

Active welding Mechanical properties Intergranular corrosion

X959

B

1673-257X(2015)11-0011-03

10.3969/j.issn.1673-257X.2015.11.003

王玉（1965～)，男，本科，副院長，高級工程師，從事無損檢測、壓力容器制造監督檢驗、壓力容器定期檢驗、氣瓶檢驗、壓力管道檢驗及相關的鑒定評審工作。

2015-06-24）