大河沿河渠首水電站調節保證措施方案研究

2015-12-16 02:28:10李偉

水利規劃與設計 2015年2期

李偉

(新疆水利水電勘測設計研究院，新疆烏魯木齊 830000)

1 工程概況

大河沿河梯級水電站位于新疆維吾爾自治區吐魯番市境內，梯級電站利用總水頭1401m，工程以“長藤結瓜、串糖葫蘆”形式，共布置8級水電站和一條供水管線，開發區段全長約42．7km。梯級總裝機容量42MW，電站保證出力11．5MW，年平均發電量2．27億kW·h，屬小(1)型Ⅳ等工程。

渠首電站為工程梯級電站中首級水電站，設計引用流量為4．17m3/s，壓力管道長約6．6km，額定水頭183m，電站裝機6250 kW。

2 建筑物布置

渠首水電站主要由引水閘、沉砂池、壓力前池、壓力管道、岔管、旁通系統、廠房等主要建筑物組成。

考慮下游梯級電站、灌溉、工業、城鎮對水質的要求，在大河沿河紅星渠首取水口下游設置沉砂設施，一并解決下游梯級電站的排砂、排冰、排污問題。

壓力管道總長約6．5km，縱坡3%左右;其中PCCP管段長約2．1km，管徑1．8m。螺旋焊鋼管段長約 4．5km，管材采用 Q235C、Q345C，管徑為1．7m。壓力管道軸線轉彎處設置鎮墩，鎮墩間管段采用支墩支承，并設有波紋管伸縮節、進人孔、進排氣閥，在管道爬坡段低點設置有底部放空系統。岔管型式為貼邊岔，主管管徑1．7m、旁通管及支管管徑為1．0m，管材為WDL610、Q345C。在副廠房上游側支管段設置檢修閘閥，旁通閥室位于廠房右側。

電站廠房主要由主、副廠房、35kV升壓站等建筑物組成。主廠房內安裝2臺3125kW臥軸混流式水輪發電機，機組間距15m，主廠房內設有一臺型號為16t的電動單梁起重機，橋機跨度10m。安裝間布置在2#機左側;副廠房內布置中控室、高壓開關室、中壓空壓機室和衛生間等。

3 調節保證措施方案比選

渠首電站壓力管道長達6．6km，水流慣性時間常數 Tw=6．624s，機組加速時間常數 Ta=4．164s。根據過渡過程數值計算，需設置調節保護措施來解決引水系統壓力和轉速上升的矛盾問題。同時為壓力管道管材的選擇、管道壁厚的確定提供可靠計算依據。渠首電站囿于自身的地形、地質限制不具備修建調壓室的條件，故采用調壓閥調保措施方案。

考慮梯級電站“長藤結瓜、串糖葫蘆”布置，一旦機組丟棄負荷，同時調壓閥拒動，壓力引水管道內壓力值超過設計壓力而發生爆管，對電站本身及下游梯級電站均造成巨大損失和影響的因素下，設置了后備安全調節保護措施，并初步擬定了爆破膜方案和安全泄壓閥方案，并從經濟、技術、運行等方面綜合考慮，分別介紹如下:

3.1 調壓閥調保措施

調壓閥布置在主廠房進水閥坑內。調壓閥作用原理:調壓閥與水輪機導葉協聯。當電站或機組丟棄負荷較大或全負荷，在導葉快速關閉的同時調壓閥相應的快速開啟，將機組關閉減少的過流量通過調壓閥排出，使引水管道內的流量變化緩慢進行，以減小因快速關閉導葉切斷水流引起的管道水壓上升。另一方面，因導葉仍是快速關閉流入轉輪室流量較少，同時保證機組的速率上升不超標，使電站和機組得以安全運行。

通過過渡過程數值分析，最優調壓閥直徑為0．3m，推薦的機組-調壓閥啟閉規律為導葉以9s一段直線規律關閉，同時調壓閥以9s一段直線聯動開啟，達到全開并滯后10s后，調壓閥再以180s一段直線規律關閉。

調壓閥具有較明顯的優勢，為工程節約了投資、縮短了施工工期。

3.2 爆破膜后備調保措施方案

3.2.1 爆破膜布置原理及成果

通過對爆破膜裝置考察，因其獨特的作用及經濟性在多個行業得到應用，在水電站工程中也有應用，并取得了較好的使用效果。所以爆破膜技術具有一定的可行性。

渠首水電站爆破膜布置在管道末端與岔管并行，位于旁通閥室內，爆破膜裝置主要有檢修閥門、爆破膜片、球閥組成。設計初擬布設3組膜徑0．5m的爆破膜片，3組爆破膜裝置并聯平行布置，在爆破膜交匯點前設置了閘閥，交匯點后設置了球閥，球閥用來調節相對開度消能限流，另外，在爆破膜爆破后，關閉球閥更換好膜片，為下次開機做好準備。爆破膜布置見圖1，爆破膜片詳見圖2。

(1)爆破膜裝置在本工程運用原理

在壓力管道末端設置一組或多組膜片，作為管道中人為設定的薄弱環節。正常運行時擋水，機組甩負荷，且調壓閥拒動時，爆破膜破壞后泄水，防止壓力管道因壓力升高而破壞。膜片破壞后，通過調節球閥開度來進行消能限流，待壓力管道水流平穩后，緩慢關閉，然后對爆破膜片進行更換。使整個引水系統各部分的水壓力均控制在允許值以內，水壓力升高得到有效抑制，從而保證壓力管道的運行安全。

(2)爆破結構原理

爆破膜片夾持于兩法蘭中，其受力型式為“四周固定的圓形或平板均布荷載”，通過選擇設定膜片的材料及厚度，使膜片在設定壓力作用下發生破壞。

圖1 爆破膜布置圖

圖2 爆破膜片

(3)膜片的爆破壓力、片數和直徑，末端球閥的控制開度、關閉時間等參數確定

根據引水系統和機組所允許的壓力和轉速閾值，通過對引水系統過渡過程進行計算，最終確定如下:

渠首水電站工程膜片原設計直徑為0．5m的爆破膜，因泄流能力過大導致壓力管道中出現過大的負壓。通過減小膜片直徑及優化爆破膜爆破順序，推薦布設3組膜徑0．25m的爆破膜片。3組爆破膜相繼分級啟爆的方案，1#爆破膜啟爆壓力為230．0m，2#爆破膜啟爆壓力為 235．0m，3#爆破膜啟爆壓力為240．0m。這就要求調壓閥正常工作時，爆破膜前的壓力不能超過整定的230．0m，即調壓閥正常工作時爆破膜不會爆破。推薦球閥在34．5～95%的相對開度下運行，球閥以120s的一段直線關閉，遲滯時間應大于等于0．2s。球閥和爆破膜過流數據詳見表1。

表1 推薦球閥開度下各爆破膜過流量數據統計表

3.2.2 爆破膜裝置優點及應注意的問題

通過對爆破膜的研究、考察，針對本工程就爆破膜的適用性總結出以下幾點，這對工程的方案選擇、運行安全起到至關重要作用。

(1)優點。原理清晰、結構簡單、價格低廉、施工安裝方便、便于更換。

(2)膜片材料。爆破膜材料有:鎳、鋁及鋁合金、塑料(特氟隆)、不銹鋼等。各材料特性也有較大差別，如塑料為脆性材料，不銹鋼為塑性材料。

(3)膜片采購。爆破膜專業制造廠較少，對爆破膜進行采購較為困難。

(4)膜片制造。如將爆破膜作為非標件單獨加工，需考慮材料的不均勻性(每批材料的拉伸、剪切強度均不相同)和機械加工性能(塑料考慮注塑成形，需另行制造專用模具;為防止局部微裂紋對應力的影響，加工精度要求高)。

(5)膜片安全。爆破膜在長期水壓作用下，可能發生一定的塑性形變，從而偏離計算壓力假定值。

(6)受控爆破。調保計算水力學計算要求爆破膜動作后整體脫落，形成全通徑流道泄水，要求爆破膜有設計指定的薄弱環，該處的應力集中無法控制。

(7)膜片精度。爆破膜啟爆壓力根據材質不同，精度誤差為±5%、±10%，現有爆破膜精度誤差最小一般為±5%。

3.2.3 爆破膜后備調節保護措施方案結論

綜合以上因素，根據渠首電站調保計算成果，爆破膜的起爆壓力間隔為5m，這對爆破膜的生產提出了很高的要求和精度。例如按240m水頭的±10%計算，爆破膜在240至288m水頭起爆均為合格產品，此范圍已大大超出調保計算要求爆破膜起爆壓力值。

3.3 安全泄壓閥后備調保措施方案

3.3.1 安全泄壓閥布置及原理

安全泄壓閥的布置與爆破膜方案基本相同，均位于管道末端，與岔管平行。安全泄壓閥主要由檢修閥門、安全泄壓閥組成。設計初擬布設1臺0．5m直徑的安全泄壓閥，在安全泄壓閥前后設置了檢修閥門，當安全泄壓閥需檢修或維護時將前后檢修閥門關閉。安全泄壓閥布置詳見圖3，安全泄壓閥結構詳見圖4。

圖3 安全泄壓閥布置圖

圖4 安全泄壓閥結構圖

(1)安全泄壓閥在本工程運用原理

當調壓閥泄出流量過小或拒動時，引水系統壓力會繼續上升，達到安全泄壓閥開啟壓力后，安全泄壓閥在一定時間內開啟，及時下放水流降壓，將主管道的壓力限定在設定壓力以下，避免由于壓力過高而造成管道系統的破壞。

(2)安全、泄壓閥工作壓力、臺數和直徑等參數確定

同樣根據引水系統和機組所允許的壓力和轉速閾值，通過對引水系統過渡過程進行計算，最終確定安全泄壓閥工作壓力、臺數和直徑等參數，確定過程如下:

渠首水電站工程原設計一臺閥徑為0．5m的安全泄壓閥，因泄流能力過大導致壓力管道中出現過大的負壓。通過對安全泄壓閥直徑優化，推薦布設1臺安全泄壓閥，閥徑0．35m。因安全泄壓閥的開啟時間對機組轉速及水力干擾均存在影響，若開啟時間過長，則降壓效果大打折扣，甚至可能導致蝸殼末端最大壓力超過控制標準;若開啟時間過短，則在水力干擾工況，導致壓力引水道部分管段出現較為嚴重的負壓。經計算推薦安全泄壓閥以5s開啟，即使有誤差也應限制在3s～6s內，安全泄壓閥開啟時間敏感性分析計算詳見表2。由于閥徑0．35m 的安全泄壓閥過流量約 3．56m3/s，0．5m 管徑中流速達18．14m/s，流速水頭16．8m，管道中會出現較為嚴重的負壓，因此將原設計為0．5m的管道直徑增至0．7m。