沈華西 張濤 歐先印 黃紅新
目前國內(nèi)對內(nèi)襯不銹鋼復(fù)合鋼管焊接工藝的研究較為成熟,而對內(nèi)襯高合金復(fù)合鋼管焊接工藝的開發(fā)較少涉足。為了探索內(nèi)襯高合金復(fù)合鋼管的焊接工藝,采用由API X65的碳鋼管與高鎳合金UNS N06625堆焊而成的內(nèi)襯高鎳合金復(fù)合鋼管試驗。該復(fù)合鋼管在石油、海洋和化工等領(lǐng)域具有良好的推廣應(yīng)用價值。
內(nèi)襯高鎳合金復(fù)合鋼管在焊接過程中,由于鎳基合金對氧的親和力很大,如果不采用焊縫保護措施,背面的焊縫金屬很容易被氧化,導(dǎo)致合金元素?zé)龘p,產(chǎn)生焊接缺陷,使得焊縫的力學(xué)性能及耐蝕性不能滿足要求。為了保證焊接質(zhì)量,本文采用鎢極氬弧焊進行焊接,背面充氬保護。研究該焊接工藝下焊縫和熱影響區(qū)的力學(xué)性能及腐蝕性能。
本試驗材料采用WILHELM公司制造的APIX65+UNSN06625復(fù)合鋼管,其化學(xué)成分、力學(xué)性能分別如表1、表2所示。鋼管規(guī)格為φ219.1mm×14.1mm(11.1mm基層+3mm內(nèi)襯),堆焊焊材ERNi CrMo—3。

表1 API X65+UNS N06625復(fù)合鋼管的化學(xué)成分(質(zhì)量分數(shù)) (%)

表2 API X65+UNS N06625復(fù)合鋼管的力學(xué)性能
API X65+UNS N06625復(fù)合鋼管焊接時,通常期望焊接接頭的性能指標與母材金屬接近甚至相同,而這些性能的保證主要是通過嚴格控制焊接工藝。
(1)焊接方法APIX65+UNS N06625復(fù)合鋼管采用的焊接方法為鎢極氬弧焊。
(2)焊接材料 采用焊接氣體置換工具進行背面保護,保護氣體氬氣純度應(yīng)≥99.99%,利用測氧儀測量焊道背部氣氛的氧氣濃度(氧氣含量應(yīng)<0.01%),以保證純氬氣氛圍。本試驗測得氬氣中氧氣濃度為0.0029%,焊接保護氣體流量為20~25L/min,背部保護氣體流量15L/min,填充材料選用伯樂 ERNi CrMo—3,焊前焊件和焊絲表面須嚴格清理。

圖1 焊接接頭坡口及焊道設(shè)計
(3) 焊接參數(shù) 復(fù)合鋼管的對接采用V形坡口多道焊,如圖1所示。焊前若能保證管件坡口表面潔凈、不潮濕,則焊接時管件可不進行預(yù)熱,但必須嚴格控制熱輸入和層間溫度。熱輸入過高,層間溫度過大,易造成鐵素體晶粒長大,使焊接接頭的韌性大大下降,耐蝕性也會受到很大影響。因此,在整個焊接過程中的熱輸入應(yīng)控制在0.9~1.7kJ/mm內(nèi),層間溫度≤150℃。焊接參數(shù)如表3所示。
根據(jù)D N V標準對該焊接接頭進行力學(xué)性能測試,結(jié)果如表4~5所示。硬度測試結(jié)果為:碳鋼層硬度HV10<270,內(nèi)襯層硬度HV10<325,熔合線和HAZ的硬度HV10最大值為301,母材硬度HV10為190~277,符合要求。
(1)點蝕試驗檢測 利用線切割制備試樣,砂紙打磨并標號P1、P2、P3。腐蝕溶液為氯化鐵溶液(Fe Cl3),試驗溫度為(50±1)℃,試驗持續(xù)時間為24h。試樣腐蝕結(jié)果如表6所示。根據(jù)測定結(jié)果可知,三個試樣的腐蝕率均沒有超過標準規(guī)定的范圍(<4g/mm2)。
(2)微觀結(jié)構(gòu) 微觀結(jié)構(gòu)如圖2所示,顯示結(jié)果表明:晶界清晰,無晶間化合物存在,母材和焊縫區(qū)未發(fā)現(xiàn)夾渣、氣孔及裂紋等缺陷,熔合區(qū)發(fā)現(xiàn)少量小氣孔,無裂紋存在,微觀組織結(jié)構(gòu)形態(tài)比較穩(wěn)定。
此復(fù)合鋼管焊接工藝應(yīng)用于平北黃巖油田開發(fā)群HY1-1&H Y2-2導(dǎo)管架立管復(fù)合管焊接作業(yè),并取得理想效果。管道現(xiàn)場口焊道背部成形良好且無氧化,外觀合格,RT及PT通過率100%。

表3 API X65+UNS N06625復(fù)合鋼管的焊接參數(shù)

表4 焊接接頭拉伸和彎曲試驗結(jié)果

表5 焊接接頭沖擊試驗結(jié)果

表6 點蝕腐蝕結(jié)果

圖2 微觀結(jié)構(gòu)
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[2]曹軍輝,葛志海,王東坡.UNSS31803雙相不銹鋼焊接工藝開發(fā)[J].焊接技術(shù).2009,38(5):29-31.