板坯連鑄扇形段鑄輥熱-力行為研究

蔣昭陽　戴靜李麗麗邢薇（. 唐山鋼鐵股份有限公司，河北唐山 063000；.華北理工大學遷安學院，河北遷安 064400）

板坯連鑄扇形段鑄輥熱-力行為研究

蔣昭陽1戴靜2李麗麗2邢薇2
（1. 唐山鋼鐵股份有限公司，河北唐山 063000；2.華北理工大學遷安學院，河北遷安 064400）

連鑄生產過程中，鑄輥溫度場非均勻周期性變化是產生熱應力、變形的主要因素，運用ANSYS有限元模擬軟件對鑄輥進行了彈塑性熱力耦合有限元模擬，分析了水平段鑄輥的溫度場、應力場及鑄輥裂紋的產生發展。分析得出，鑄輥工作100min后，鑄輥溫度達到平衡，橫截面呈現出“動態熱負荷區”、“靜態熱負荷區”。鑄輥表面各點的溫度、應力值隨鑄輥的旋轉而周期性變化，其表面最高溫度為484.1℃，最大等效應力為131MPa。

鑄輥 熱-力耦合 溫度場 熱應力

近年來，高效連鑄技術、低過熱度的澆鑄技術和近終成型澆鑄等技術得到快速發展，連鑄過程中優化鑄坯凝固過程的控制凸顯重要。特別是二冷水的噴淋狀況，鑄輥的布置等參數的控制。鑄輥在鑄坯的凝固過程中起支撐、導向、矯直作用。在空冷段，鑄輥繼續驅使鑄坯前進，同時也起到冷卻的作用。采用紅外熱成像儀可以對鑄坯及鑄輥表面進行連續測溫，基于紅外熱成像測溫所建立起來的三維鑄輥模型，可計算得到不同工藝條件下的鑄輥溫度。

1　模型建立

本文采用了ANSYS自帶的APDL語言進行二次開發編寫了計算程序。按照現場鑄輥的實際數據，取整個鑄輥為研究對象，綜合考慮鑄輥尺寸、計算精度，建立了如圖1所示模型。模型節點總數為44160，單元數為40500。

2　模擬結果及討論

水平段鑄輥位于二冷區末端，此處鑄坯主要靠自身輻射散熱，考慮到凝固潛熱的釋放，故此處噴嘴主要用來冷卻鑄坯。

圖2為鑄輥溫度場達到動態平衡時的溫度分布圖。圖（a）為切向分布云圖，圖（b）為橫向分布云圖。由圖2可看出，鑄輥整體溫度成均勻梯度分布，且與鑄坯表面接觸處的溫度，要明顯高于鑄輥其他位置處的溫度。中心由于通冷卻水，故其溫度明顯低于其他位置在同一切面上，最大溫差達到了440℃。在剛開始拉坯時，鑄輥內部及表面溫度迅速升高，后來溫升的速度逐漸減少，當拉坯進行大約50min后，溫度增速變緩慢，100min時，鑄輥表面點溫度極值趨于一定值。此時周圍環境傳給鑄輥的熱量，與冷卻水帶走的熱量達到一個動態平衡，我們稱此刻鑄輥的溫度場為動平衡下的溫度場。在鑄輥表面附近的某一范圍內，各點的溫度值隨鑄輥的旋轉而周期性變化，我們稱此區域為“動態熱負荷區”；而在距輥面某一范圍以上各點的溫度值則基本上不隨之而變化，這說明當輥子的溫度場達到動態平衡時，鑄輥內部存在一個定常的、軸對稱的溫度場，我們稱此區域為“靜態熱負荷區”。本模型水平段鑄輥的動態熱負荷區值大約為2 m m。

圖1　鑄輥模型及網格劃分

圖2　鑄輥溫度場云圖

圖3　不同位置鑄輥溫度

3　中心與邊部鑄輥的比較

實際生產當中，鑄輥的中心部位與端部的溫度分布也有差別，本課題研究的為內弧段鑄輥，從圖中可以看出，鑄輥端部形貌與中心部位呈現出明顯的不同。端部裂紋較多，且表面沒有中心部位光滑，溫度整體從中心到端部呈現出降低趨勢。在現場實際生產中，端部是最容易出現問題的部位，他與軸承座接觸，直接會影響到軸承座的溫度場及應力場，故本文又對比了鑄輥端部與中心的溫度場及應力場。

圖3為鑄輥不同位置的溫度場，圖（a）為鑄輥中心部位溫度場云圖，圖（b）為鑄輥端部溫度場云圖。由圖可以發現，中心部位橫向溫度分布均勻，整體上沒有差別，端部鑄輥，角部溫度較低，比中心部位低74℃左右，端部鑄輥由中心到角部，溫度呈現出遞減變化。

4　結語

采用ANSYS有限元軟件三維傳熱模型模擬實際生產條件下水平鑄輥的溫度場、應力場，分析了鑄輥溫度、應力的非均勻分布，中心輥和邊部輥的不同及表面龜裂產生原因，得出了如下結論：

（1）經過約100min后，鑄輥溫度達到平衡，橫截面呈現出“動態熱負荷區”、“靜態熱負荷區”。鑄輥表面各點的溫度、應力值隨鑄輥的旋轉而周期性變化，其表面最高溫度為484.1℃，最大等效應力為131MPa。（2）對比分析了水平段不同位置鑄輥。中間分節輥最高溫度比端部分節輥最高溫度高74℃；中間分節輥最大等效應力比端部高22MPa。

蔣昭陽（1988—），男，河北唐山人，本科，畢業于東北大學，助理工程師，主要研究方向：板坯連鑄工藝；戴靜（1988—），女，河北秦皇島人，研究生，畢業于河北工業大學，助教，研究方向：電氣自動化技術；邢薇（1987—），女，河北唐山人，碩士，畢業于北京科技大學，助教，研究方向：鋼鐵冶金；李麗麗（1987—）女，河北石家莊人，碩士，畢業于河北聯合大學，助教，研究方向：冶金工程。