USC—176U型裂解爐蒸汽空氣燒焦工藝的研究與優化

朱景剛 張遠 吳騰亮 等

摘 要：撫順乙烯采用S&W的USC-176U型裂解爐，在燒焦操作中經常出現爐管堵塞現象。根據實際經驗，優化裂解爐燒焦過程中空氣用量、燒焦溫度和蒸汽用量，縮短燒焦時間，降低裝置能耗物耗。

關 鍵 詞：裂解爐；燒焦；節能

中圖分類號：TQ 221 文獻標識碼： A 文章編號： 1671-0460（2015）10-2422-04

Investigation and Optimization of Decoking Process for USC-176U

Cracking Furnace With a Steam/Air Mixture

ZHU Jing-gang，ZHANG Yuan，WU Teng-liang，WANG Yan-ping

（PetroChina Fushun Petrochemical Company， Liaoning Fushun 113008，China）

Abstract： USC-176U cracking furnace of S&W incorporation was applied to Fushun ethylene unit. The phenomenon of tube blocking frequently occurred during decoking process. According to the practical experience， the operation of decoking process was improved on temperature and steam/air consumption， and the energy consumption of ethylene unit was reduced.

Key words： Furnace； Decoking； Energy conservation

撫順石化公司800 kt/a乙烯裝置（以下簡稱撫順乙烯）使用S&W專有的超選擇性裂解（USC）技術，該技術具有停留時間短，高轉化率，運行周期長，原料分配靈活等特點。裂解爐采用“雙輻射段”即通過采用兩個輻射室（雙爐膛）共用一個對流段，使用文丘里分配器，使所有的輻射段盤管流速一致，保證每根爐管有相同的停留時間。USC型裂解爐具有獨立爐膛清焦操作的功能，當裂解爐需要清焦時，每個爐膛可單獨清焦，提高裂解爐的整體使用率。

1 裂解爐結構

撫順乙烯裝置共有7臺USC-176U型新鮮進料裂解爐（F-1110～F1170）和1臺USC-12M型循環氣體爐（F-1180），其中F-1110～F1140為重質原料裂解爐，可以裂解加氫裂化尾油（HTO）、常壓柴油（AGO）和混合石腦油（NAP）；F-1150～F-1170為輕質原料裂解爐，可以裂解混合石腦油，F-1160和F-1170的A爐膛可以裂解循環C2/C3；F-1180為循環氣體爐，裂解裝置自產C2/C3。USC-176U型重質進料裂解爐基本結構如圖1所示。

1.1 對流段

烴進料通過4個單獨流量控制閥進入裂解爐，在對流段的兩側各有2個通道，原料在HC PH 1和HC PH 2模塊中預熱。稀釋蒸汽同樣在4個流量調節閥控制之下進入裂解爐，在對流段的兩側各有2個通道，以便維持每個通道的稀釋蒸汽注入量，稀釋蒸汽進入DS PH模塊中過熱后與烴進料混合。在輕質進料裂解爐中，過熱后的稀釋蒸汽與預熱后的烴進料混合，混合物將進一步在HC+DS 1和HC+DS 2模塊中相繼預熱。在重質進料裂解爐內，稀釋蒸汽采用二次注氣。

當裂解重質進料時，一部分稀釋蒸汽注入到預熱后的重質進料中，混合物在HC+DS 1模塊中進一步加熱。剩余的稀釋蒸汽在DS PH模塊中過熱，然后通過混合器注入到來自HC+DS l的重質進料和部分稀釋蒸汽混合物中。

1.2 輻射段

裂解爐均采用雙爐膛配置，即每臺裂解爐具有2個相同的輻射爐膛。USC型裂解爐共有176根U型輻射管，每個爐膛內單排懸掛88根爐管。在對流段預熱過的原料和稀釋蒸汽混合物由4根橫跨管分別引入到16個輻射段入口集合管中，每根橫跨管連接4個集合管，每個集合管再通過11根輻射管將裂解原料輸送進爐膛中。每根輻射爐管的入口處布置文丘里噴嘴，保證到所有輻射爐管的進料的均勻分布。輻射爐管大約在爐管的中部變徑，輻射爐管入口內徑45 mm，出口內徑51 mm，每根輻射爐管的有效長度23 m。

1.3 急冷換熱器

裂解爐采用封閉耦合式SLE急冷換熱器，是一種套管式線性換熱器。輕質進料裂解爐中，每1根輻射爐管對應1根SLE管束；在重質進料裂解爐中，每2根輻射爐管對應1個SLE管束。對于輕質進料裂解爐，SLE內管的內徑為57.4 mm，有效傳熱長度為17.9 m；對于重質進料裂解爐，SLE內管的內徑為84 mm，有效傳熱長度為19.8 m。裂解氣自下而上穿過急冷換熱器內管，套管外走鍋爐給水，急冷裂解氣后產生超高壓蒸汽。

2 運行情況

撫順乙烯目前有6臺新鮮進料裂解爐和1臺循環氣體爐生產，新鮮進料裂解爐工藝參數見表1。裝置負荷304 t/h，其中重質進料裂解爐原料包括HTO和AGO，COT控制830 ℃，稀釋比為0.8，運行周期約60天； 輕質進料裂解爐原料為NAP，COT控制840 ℃，稀釋比0.5，運行周期約70 d。1臺重質進料裂解爐作為備用，可以裂解HTO、AGO和NAP。

3 蒸汽-空氣燒焦

裂解爐長時間運行后在爐管和急冷鍋爐管內壁會生成焦垢，焦垢會使爐管內徑變小，物料流動過程的壓降增大，生產效率下降。常用的在線清焦方式有：蒸汽-空氣燒焦、空氣燒焦、蒸汽燒焦，撫順乙烯USC-176U型裂解爐采用在線蒸汽-空氣燒焦工藝，裂解爐燒焦曲線如圖2所示。

裂解爐在退料后COT降至810 ℃，用掃線蒸汽和稀釋蒸汽對裂解爐進行掃線，流量分別控制在2.5 t/h和7.5 t/h，掃線時間大約2 h。在通入空氣前將掃線蒸汽和稀釋蒸汽流量分別提至3 t/h和9 t/h，然后逐步提高空氣流量，在燒焦初期要控制爐管表面溫度溫升小于20 ℃。燒焦時間約20 h后，將COT提高至850 ℃，同時繼續提高空氣流量。當裂解爐出口CO2含量小于0.2%時燒焦操作結束，燒焦氣與燒焦時間的關系見表2。

撫順乙烯裂解爐在燒焦初期經常發生爐管表面焦塊脫落，造成部分爐管堵塞。在燒焦過程中如果爐管發生堵塞，采取增加單組空氣用量、提高COT和延長燒焦時間等措施可以達到清焦目的，嚴重時需要停爐檢修。裂解爐燒焦過程不僅會增加裝置的能耗物耗，同時是影響整個乙烯裝置長周期滿負荷運行的關鍵。國內同行關于裂解爐燒焦工藝進行了一系列的模擬和優化[1]，鑒于撫順乙烯兩年多燒焦操作的實際經驗，對USC型裂解爐蒸汽-空氣燒焦工藝進行部分優化。

4 方案優化

如何降低裂解爐燒焦時間是裂解爐燒焦工藝的研究重點，國內先進的燒焦工藝可以將裂解爐燒焦時間縮短至24 h以內[2]。空氣用量和燒焦溫度是影響裂解爐燒焦過程的主要因素，蒸汽用量也是裂解爐燒焦過程中能耗較大的一部分，因此撫順乙烯在空氣用量、燒焦溫度和蒸汽用量方面優化裂解爐燒焦工藝，優化后的燒焦曲線如圖3所示。

4.1 方案一

如圖3所示，在裂解爐退料后將COT控制在830 ℃，用3 t/h的掃線蒸汽和9 t/h的稀釋蒸汽對爐管進行掃線，掃線時間1 h。在裂解爐燒焦過程中逐步提高空氣用量，最終提高至6 t/h。同時掃線蒸汽和主稀釋蒸汽用量隨著空氣用量的提高逐漸降低，分別降至0 t/h和6 t/h。燒焦初期將COT分別提高至850 ℃、870 ℃，最終COT控制在880 ℃。整個燒焦過程要時刻關注爐管表面溫度，控制溫升小于15 ℃。爐管表面溫度穩定后將掃線蒸汽和主稀釋蒸汽流量分別提高至2 t/h和7.5 t/h。

由圖4可以看出，在燒焦過程中當COT在810 ℃和830 ℃時，因燒焦物料中的氧含量較低，燒焦過程中放出的熱量較小，COT在小范圍波動。當COT提高至850 ℃，空氣量提高至2 t/h后，COT開始出現劇烈波動，說明爐管內的大量焦碳與氧發生反應，此時應控制COT波動范圍在±15 ℃之間，避免爐管因大量放熱造成局部過熱而損壞。但燒焦過程進行一段時間后，COT波動減弱趨于平緩，說明爐管內的大部分焦碳已完全反應。再分別將COT提高至870 ℃和880 ℃后，隨著空氣量地增加將爐管內剩余的焦碳清除。在實際生產中，通過對燒焦質量和燒焦過程中物料消耗情況的分析，優化燒焦方案中的COT控制指標、空氣用量和蒸汽用量之間的關系，以達到減少燒焦時間，降低燒焦能耗的目的。

4.2 方案二

如圖5所示，在裂解爐退料后將COT降至810 ℃，用2 t/h的掃線蒸汽和7 t/h的稀釋蒸汽對爐管進行掃線，掃線時間2 h。在通入0.3 t/h燒焦空氣后保持掃線蒸汽和稀釋蒸汽流量不變，整個燒焦過程掃線蒸汽流量保持恒定。逐步提高空氣流量至0.6 t/h，觀察爐管便面溫度溫升小于15 ℃后，將稀釋蒸汽降至6 t/h，同時將COT逐漸提高至850 ℃。爐管表面溫度穩定后將稀釋蒸汽流量降至4 t/h，空氣流量分別提高至1 t/h和2 t/h。燒焦后期將COT提高至870 ℃，空氣流量提高至4 t/h，稀釋蒸汽流量提高至7 t/h。

優化后的燒焦工藝，在裂解爐燒焦初期沒有再次發生爐管焦炭脫落，導致爐管堵塞現象。主要是因為在爐管通入空氣后爐管表面炭層松動，燒焦初期沒有提高蒸汽用量，降低爐管內介質流速，避免炭層脫落堵塞爐管。