基于風(fēng)機(jī)盤管阻力特性的空調(diào)水流量測(cè)試方法

劉中杰 張吉禮 趙天怡

大連理工大學(xué)建筑能源研究所

基于風(fēng)機(jī)盤管阻力特性的空調(diào)水流量測(cè)試方法

劉中杰 張吉禮 趙天怡

大連理工大學(xué)建筑能源研究所

本文提出了一種基于壓差和水溫的風(fēng)機(jī)盤管水流量測(cè)量方法。首先對(duì)影響風(fēng)盤阻抗S的因素進(jìn)行理論分析，同時(shí)結(jié)合各影響因素進(jìn)行試驗(yàn)研究，得到影響阻抗S的主要因素，推導(dǎo)出各因素影響條件下的阻抗S綜合計(jì)算公式，最終根據(jù)風(fēng)機(jī)盤管水側(cè)壓差△P、供水溫度Tw得到水流量Q。此種方法可以在不增加風(fēng)機(jī)盤管水側(cè)測(cè)量阻力、測(cè)量?jī)x表投入較低的情況下實(shí)現(xiàn)風(fēng)機(jī)盤管水側(cè)流量測(cè)量，既適合新建空調(diào)系統(tǒng)，又適合既有空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能改造。

風(fēng)機(jī)盤管 水流量 壓差 阻抗 試驗(yàn)

0 引言

風(fēng)機(jī)盤管的研究熱點(diǎn)主要集中在熱工性能研究、結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)、運(yùn)行管理監(jiān)測(cè)與控制調(diào)節(jié)和工程設(shè)計(jì)應(yīng)用[1～3]，而風(fēng)機(jī)盤管水流量運(yùn)行監(jiān)測(cè)與控制調(diào)節(jié)，對(duì)風(fēng)機(jī)盤管的能效評(píng)價(jià)和節(jié)能控制尤其重要。水流量測(cè)量用流量計(jì)包括傳統(tǒng)的機(jī)械式流量計(jì)和新型流量計(jì)，隨著測(cè)量對(duì)象的日益增多，現(xiàn)有的流量?jī)x表往往達(dá)不到測(cè)量要求，有些甚至無法測(cè)量并且不能實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)在線測(cè)量[4～6]。

中央空調(diào)系統(tǒng)末端風(fēng)機(jī)盤管流量測(cè)量調(diào)節(jié)裝置的安裝率較低，若在支路上安裝傳統(tǒng)流量計(jì)，會(huì)破壞原有管路，同時(shí)增大了支路阻抗、增加了流體輸送能耗，且微型流量計(jì)易堵塞管路，增加了建設(shè)和維護(hù)成本。而新型超聲波流量計(jì)雖然應(yīng)用范圍廣泛，但不適于溫度波動(dòng)大、介質(zhì)物理性質(zhì)變化大和小流速小管徑的流量測(cè)量，并且不能實(shí)現(xiàn)在線測(cè)量，由于其高昂的價(jià)格也使得在每個(gè)支路上安裝該流量計(jì)的可行性較低。

本文提出一種通過間接測(cè)量風(fēng)機(jī)盤管流量并且在線測(cè)量的方法，主要討論了風(fēng)機(jī)盤管類型和工況的不同對(duì)阻力特性的影響，依據(jù)多因素的耦合作用，分析出主要影響因素并對(duì)測(cè)量方法進(jìn)行了修正，最終提供了一種簡(jiǎn)便的流量在線測(cè)量方法，實(shí)現(xiàn)空調(diào)水系統(tǒng)的節(jié)能優(yōu)化調(diào)節(jié)。

1 試驗(yàn)背景及理論

對(duì)于基本公式：

式中：△P為風(fēng)機(jī)盤管兩端的壓力降，Pa；S為風(fēng)機(jī)盤管的阻抗，kg/m7；Q為流經(jīng)風(fēng)機(jī)盤管的水流量，m3/s。實(shí)驗(yàn)為便于采集記錄和計(jì)算分析，令△P的計(jì)量單位為kPa，Q的計(jì)量單位為m3/h，得到阻抗S的計(jì)量單位為1/12.96g/m7，為便于定性分析，將計(jì)量單位改為g/m7，略去1/12.96，后面不再進(jìn)行贅述。

欲求Q，需知道壓差△P和阻抗S的值，壓差△P由差壓變送器測(cè)得，阻抗S的綜合因素影響計(jì)算見下式[7]：

式中：l為盤管的管長(zhǎng)，m；d為盤管銅管的內(nèi)徑，m；ρ為流體介質(zhì)密度，kg/m3；Σξ為內(nèi)部件局部阻力系數(shù)；Re為管內(nèi)流動(dòng)雷諾數(shù)。

1.1 試驗(yàn)室風(fēng)盤阻抗S模型及其分析

試驗(yàn)選取比較常用的3排風(fēng)盤進(jìn)行分析，風(fēng)機(jī)盤管內(nèi)部銅管的構(gòu)造及阻抗S的分析模型如圖1所示：

圖1 風(fēng)機(jī)盤管阻抗S的結(jié)構(gòu)分析

根據(jù)串并聯(lián)管路阻力特性的計(jì)算[7]，串聯(lián)管路的阻抗計(jì)算公式為：

式中：Sa為分水頭的阻抗；Sb為銅管的阻抗；Sc為集水頭的阻抗。

并聯(lián)管路的阻抗計(jì)算公式為：

式中：S1、S2、S3分別為銅管分支管1、2、3的阻抗。

綜上，得到總阻抗S的計(jì)算公式為：

為了計(jì)算方便，將模型進(jìn)行簡(jiǎn)化，定義并聯(lián)環(huán)路中的分支流量Q1=Q2+Q3，分水頭和集水頭的局部阻力系數(shù)Σξa=Σξc，同時(shí)，得到阻抗S的計(jì)算公式為：

1.2 阻抗S的影響因素理論分析

1）局部阻力系數(shù)Σξ：風(fēng)機(jī)盤管內(nèi)部阻抗S的局部阻力系數(shù)Σξ主要表現(xiàn)形式為分集水頭處的Σξ1以及內(nèi)部銅管彎頭內(nèi)的Σξ2，結(jié)合風(fēng)盤的結(jié)構(gòu)特性和測(cè)量數(shù)據(jù)，查找圓滑彎頭局部阻力系數(shù)ξ值的表格，得到180°彎頭的局部阻力系數(shù)ξ=0.37。對(duì)于3排管的分集水頭，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式得到其局部阻力系數(shù)為Σξ1=3.0[8]。因此，對(duì)于某一固定型號(hào)的風(fēng)機(jī)盤管，由于其結(jié)構(gòu)固定，其局部阻力系數(shù)Σξ可認(rèn)為是一定值。

2）風(fēng)機(jī)盤管長(zhǎng)度l，管徑d：風(fēng)盤內(nèi)部銅管長(zhǎng)度l，銅管管徑d是影響阻抗S的重要因素，而相同類型的風(fēng)盤銅管管徑d是相同的，因此主要分析不同的風(fēng)盤長(zhǎng)度l，也即是不同型號(hào)和不同排數(shù)的風(fēng)盤對(duì)阻抗S的影響。

3）水密度ρ和雷諾數(shù)Re：不同供水溫度Tw時(shí)水的密度ρ可以通過水溫度密度表查得；影響雷諾數(shù)Re的因素為管內(nèi)流速u、管徑d和流體運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)v。兩因素的綜合表現(xiàn)形式為供水溫度Tw和流量Q。

4）風(fēng)盤使用時(shí)間τ及水質(zhì)的影響：時(shí)間τ及水質(zhì)的影響主要表現(xiàn)為水垢對(duì)銅管內(nèi)壁的影響，隨著使用時(shí)間推移，水中雜質(zhì)形成沉淀物，影響內(nèi)壁粗糙度K。

2 試驗(yàn)臺(tái)及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)

2.1 試驗(yàn)臺(tái)介紹

中央空調(diào)智能控制試驗(yàn)平臺(tái)包括1臺(tái)風(fēng)冷機(jī)組、2臺(tái)變頻水泵、3臺(tái)風(fēng)機(jī)盤管，其型號(hào)分別為1A02R3、2B03L3、3C03L2。試驗(yàn)原理圖如圖2所示：

圖2 試驗(yàn)系統(tǒng)原理圖

2.2 試驗(yàn)臺(tái)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)

試驗(yàn)平臺(tái)采集系統(tǒng)由2臺(tái)Honeywell XL100控制器1臺(tái)XCL8010A控制器若干XFL821和XFL822擴(kuò)展模塊組成，利用CARE軟件進(jìn)行末端傳感器參數(shù)的編寫及數(shù)據(jù)采集；試驗(yàn)所需的壓差△P、流量Q和供水溫度Tw的采集點(diǎn)均接入XCL8010A控制器，試驗(yàn)軟件、硬件結(jié)構(gòu)組成及數(shù)據(jù)采集流程如圖3所示：

圖3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)框架圖

其中風(fēng)機(jī)盤管兩端壓差△P的采集采用DPTW3351型智能差壓傳感器，外部引入的差壓信號(hào)經(jīng)數(shù)字信號(hào)轉(zhuǎn)換為4～20mA模擬電流輸出。流經(jīng)末端風(fēng)盤流量Q的采集采用LWGY-10N液體渦輪流量計(jì)，傳感器采用多葉片的轉(zhuǎn)子感受流體的平均流速，從而推導(dǎo)出流量或總量。壓差傳感器精度等級(jí)為0.5級(jí)，流量計(jì)的精度等級(jí)為1.0級(jí)，試驗(yàn)前均進(jìn)行了標(biāo)定，使得測(cè)量精度滿足使用要求。測(cè)試水溫的溫度傳感器為自制PT1000鉑熱電阻傳感器，A級(jí)精度為0.1℃，同樣在試驗(yàn)前進(jìn)行了標(biāo)定，滿足試驗(yàn)要求。

試驗(yàn)需要對(duì)流量Q和供水溫度Tw進(jìn)行控制調(diào)節(jié)，對(duì)流量的可控調(diào)節(jié)通過對(duì)風(fēng)盤兩端安裝的連續(xù)調(diào)節(jié)閥的開度進(jìn)行控制調(diào)節(jié)，供水溫度Tw的調(diào)節(jié)通過增減室內(nèi)負(fù)荷、增減并聯(lián)水泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)以及適當(dāng)啟停風(fēng)冷機(jī)組進(jìn)行合適的供水溫度Tw控制。

3 阻抗S的影響因素試驗(yàn)分析及公式推導(dǎo)

3.1 風(fēng)機(jī)盤管額定流量條件下試驗(yàn)運(yùn)行參數(shù)

本試驗(yàn)首先在三種風(fēng)盤接近額定工況時(shí)進(jìn)行了數(shù)據(jù)采集，并與風(fēng)盤樣本額定工作參數(shù)進(jìn)行了對(duì)比分析，如表1所示：

表1 風(fēng)盤接近額定工況運(yùn)行參數(shù)

由表1可得，在風(fēng)盤試驗(yàn)流量接近樣本額定流量時(shí)，試驗(yàn)測(cè)得的壓差值要小于樣本工況值，主要是由于試驗(yàn)條件非標(biāo)準(zhǔn)工況，且供水溫度Tw達(dá)不到樣本標(biāo)況溫度60℃，導(dǎo)致不同的溫度和采集流量下試驗(yàn)工況與樣本標(biāo)況測(cè)量條件的不同。

3.2 不同類別的風(fēng)機(jī)盤管阻抗S影響因素試驗(yàn)分析

不同類別的風(fēng)機(jī)盤管阻抗S影響因素主要表現(xiàn)在盤管長(zhǎng)度l的不同，表現(xiàn)為風(fēng)盤型號(hào)和排數(shù)的不同。試驗(yàn)選取03排數(shù)的02型號(hào)、03型號(hào)進(jìn)行了同排數(shù)不同型號(hào)對(duì)風(fēng)盤阻抗的影響，試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示：

圖4 相同排數(shù)不同型號(hào)對(duì)風(fēng)盤阻抗的影響

由圖可得，同排數(shù)不同型號(hào)的風(fēng)盤在流量相同時(shí)，阻抗是不同的，隨著流量增大，兩者的阻抗S均增大，且02型號(hào)風(fēng)盤的阻抗S的變化率大于03型號(hào)，這是由于同排數(shù)時(shí)，風(fēng)盤的長(zhǎng)度l隨型號(hào)的增加而增大，因此隨著流量的增加，兩者阻抗差值增大，該組試驗(yàn)說明盤管長(zhǎng)度l是影響風(fēng)盤阻抗S的重要因素。

同理，試驗(yàn)選取03型號(hào)的2排管、3排管進(jìn)行了同型號(hào)不同排數(shù)對(duì)風(fēng)盤阻抗的影響，試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示：

圖5 相同型號(hào)不同排數(shù)對(duì)風(fēng)盤阻抗的影響

可以得到，同型號(hào)不同排數(shù)的風(fēng)盤在流量相同時(shí)，阻抗是不同的，隨著流量增大，兩者阻抗差值增大。且2排管風(fēng)盤的阻抗S的變化率大于3排管，這是由于相同型號(hào)時(shí)，風(fēng)盤的長(zhǎng)度l隨排數(shù)的增加而增大，因此隨著流量的增加，兩者阻抗差值增大，該組試驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證了盤管長(zhǎng)度l是影響風(fēng)盤阻抗S的重要因素。

3.3 特定風(fēng)機(jī)盤管阻抗S影響因素試驗(yàn)分析及公式修正

試驗(yàn)選取第2類B03L3型號(hào)的風(fēng)盤作為特定型號(hào)風(fēng)盤阻抗S影響因素試驗(yàn)分析的對(duì)象，對(duì)于某一特定型號(hào)的風(fēng)盤，阻抗S影響因素主要表現(xiàn)為供水密度ρ和雷諾數(shù)Re的不同，而影響該物性參數(shù)不同的直接表現(xiàn)因子為供水溫度Tw和流量Q。試驗(yàn)首先對(duì)該型號(hào)風(fēng)盤在接近額定工況條件下采集的參數(shù)與風(fēng)盤標(biāo)況樣本值進(jìn)行了修正，同時(shí)針對(duì)供水溫度Tw和流量Q對(duì)阻抗S影響逐因素進(jìn)行了試驗(yàn)分析，并對(duì)測(cè)量公式進(jìn)行了修正，得到基于風(fēng)機(jī)盤管阻力特性的水流量測(cè)量方法。

3.3.1 風(fēng)機(jī)盤管額定工況與樣本標(biāo)況阻抗修正值S

對(duì)B03L3型號(hào)風(fēng)盤，標(biāo)況下在供水溫度Tw=60℃時(shí)樣本額定流量值Q=0.54m3/h，額定壓差△P=24kPa，得到其阻抗值S0=82.3g/m7，風(fēng)機(jī)盤管在供水溫度Tw=45.3℃，其他參數(shù)接近額定工況運(yùn)行時(shí)，測(cè)試得到的流量值Q=0.547m3/h，壓差△P=21.552kPa，得到其阻抗值S1=72.03 g/m7，引入標(biāo)況樣本修正系數(shù)k(可通過風(fēng)盤樣本數(shù)據(jù)得到)，得到S1=k0S0，將k=k0=0.8752代入測(cè)量值，得到式（7）：

3.3.2 風(fēng)機(jī)盤管供水溫度Tw阻抗影響修正值S

該因素試驗(yàn)測(cè)定時(shí)，固定風(fēng)盤流量Q使其接近額定流量，試驗(yàn)將其調(diào)整至Q=0.584m3/h，供水溫度Tw從18.67℃～38.53℃進(jìn)行變化，參數(shù)變化趨勢(shì)如圖6所示：

圖6 等流量風(fēng)盤供水溫度Tw變化時(shí)壓差和阻抗的變化

由圖可以看到，在流量Q一定的情況下，隨著供水溫度Tw的增大，阻抗S的整體變化趨勢(shì)是減小的，這是因?yàn)楣┧疁囟萒w上升使得密度K減小和雷諾數(shù)Re增大，結(jié)合公式(6)，S隨溫度Tw的增大而減小，因此，供水溫度對(duì)風(fēng)盤盤管阻力特性的變化是有影響的，為了得到風(fēng)機(jī)盤管供水溫度Tw變化對(duì)阻抗影響，引入式（8）：

式中：αT為溫度修正系數(shù)；S1為溫度影響阻抗修正值。對(duì)采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，使得

式中：Ti為試驗(yàn)測(cè)量值；Si為對(duì)應(yīng)各測(cè)量值下計(jì)算所得阻抗。

令 Y=Si/S額，X=Ti/T額，將 T額=60℃，S額= 72.03g/m7代入式（9），并將轉(zhuǎn)換后的數(shù)據(jù)通過最小二乘法計(jì)算，得到：

將T額=60℃，S額=72.03g/m7代入式（11）有：

得到溫度修正系數(shù)αT：

3.3.3 風(fēng)機(jī)盤管流量Q阻抗影響修正值

該因素試驗(yàn)測(cè)定時(shí)，由于機(jī)組供水溫度達(dá)不到標(biāo)況溫度Tw=60℃，因此固定風(fēng)盤供水溫度Tw=45.3℃，使其最大可能接近標(biāo)況溫度，調(diào)整風(fēng)機(jī)盤管流量Q從0.249m3/h～0.587m3/h進(jìn)行變化，參數(shù)變化趨勢(shì)如圖7所示：

圖7 等溫度風(fēng)盤流量Q變化時(shí)壓差和阻抗的變化

由圖可以看到，在供水溫度Tw一定的情況下，隨著流量Q的增大，風(fēng)盤兩端的壓差△P隨之增大，但阻抗S的整體變化趨勢(shì)是減小的，這是因?yàn)榱髁縌增大使得雷諾數(shù)Re增大，結(jié)合公式(6)，S隨流量Q的增大而減小，因此，流量Q對(duì)風(fēng)盤盤管阻力特性的變化是有影響的，為了得到風(fēng)機(jī)盤管流量Q變化對(duì)阻抗影響，引入式（14）：

式中：αQ為流量修正系數(shù)；S3為流量影響阻抗修正值。對(duì)采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，使得

式中：Qi為試驗(yàn)測(cè)量值，Si為對(duì)應(yīng)各測(cè)量值下計(jì)算所得阻抗。

令Y=Si/S額，X=Qi/Q額，將Q額=0.547m3/h，S額= 72.03g/m7代入式（15），并將轉(zhuǎn)換后的數(shù)據(jù)通過最小二乘法計(jì)算，得到：

將Q額=0.547m3/h，S額=72.03g/m7代入式（17）有：

得到溫度修正系數(shù)αQ：

3.3.4特定風(fēng)機(jī)盤管阻抗S公式修正及流量Q測(cè)量

綜上，可以得到B03L3型號(hào)風(fēng)盤的阻抗S修正公式為：

將αT、αQ、k0、S0代入式（20）得：

由△P=SQ2，得到風(fēng)盤流量Q的測(cè)量公式：

對(duì)于式（22），若測(cè)得風(fēng)盤兩端的壓差△P，可通過迭代法進(jìn)行運(yùn)算求得風(fēng)盤流量Q，本文通過采用Excel軟件的循環(huán)引用自動(dòng)迭代計(jì)算功能[9]，代替迭代法常用的Matlab計(jì)算軟件進(jìn)行迭代計(jì)算，在已知風(fēng)盤兩端壓差△P和供水溫度Tw時(shí)，代入Excel軟件并進(jìn)行迭代公式編輯運(yùn)算即可得到流量Q，可大大減少運(yùn)算工作量。

3.4 試驗(yàn)驗(yàn)證及誤差分析

對(duì)于B03L3風(fēng)盤，將試驗(yàn)采集的5組供水溫度Tw、流量Q和壓差△P代入流量修正公式(22)，參照相對(duì)誤差δ10]計(jì)算式（23）：

經(jīng)過迭代運(yùn)算，得到迭代計(jì)算的流量Q以及與試驗(yàn)采集的流量Q的相對(duì)誤差δ，如表2和圖8所示：

表2 流量迭代計(jì)算值Q'及相對(duì)誤差δ

圖8 流量迭代計(jì)算值Q'及相對(duì)誤差δ

圖表中的流量迭代計(jì)算相對(duì)誤差的范圍為1.01%～2.14%，屬于在相對(duì)誤差允許范圍內(nèi)小幅波動(dòng)，在特定風(fēng)盤阻抗S影響因素的分析中，風(fēng)盤使用時(shí)間τ也是測(cè)算誤差的構(gòu)成部分，但是由于時(shí)間τ對(duì)阻抗S的影響較緩慢、空調(diào)閉式水系統(tǒng)循環(huán)水水質(zhì)較潔凈等造成對(duì)時(shí)間影響因素的試驗(yàn)分析較為困難，故不考慮運(yùn)行時(shí)間τ以及水質(zhì)對(duì)阻抗S的影響。因此，用此方法得到的流量Q準(zhǔn)確度較高，可滿足試驗(yàn)測(cè)量要求。

3.5 風(fēng)機(jī)盤管流量Q測(cè)量試驗(yàn)通式

由式（20），對(duì)任意的風(fēng)機(jī)盤管有：

式中：αQ為測(cè)量風(fēng)盤的流量修正系數(shù)；αT為測(cè)量風(fēng)盤的溫度修正系數(shù)；k為測(cè)量風(fēng)盤的標(biāo)況樣本修正系數(shù)；S0為測(cè)試風(fēng)盤的樣本阻抗值。

參照特定風(fēng)盤各項(xiàng)修正系數(shù)αQ、αT和k的定義，風(fēng)機(jī)盤管的各項(xiàng)傳感器布置及數(shù)據(jù)采集原理如圖9：

圖9 風(fēng)機(jī)盤管流量Q測(cè)試方法原理圖

針對(duì)一類特定的風(fēng)盤，若壓差傳感器、流量計(jì)和水溫傳感器精度滿足要求時(shí)，可參照?qǐng)D9進(jìn)行相關(guān)數(shù)據(jù)的采集試驗(yàn)，得到該類風(fēng)盤流量Q的試驗(yàn)公式。

4 結(jié)論

1）風(fēng)機(jī)盤管阻力特性與其構(gòu)造有緊密聯(lián)系，對(duì)于不同類型的風(fēng)機(jī)盤管，型號(hào)和排數(shù)是影響其阻抗S的重要因素。

2）對(duì)于特定型號(hào)和排數(shù)的風(fēng)機(jī)盤管，在不考慮運(yùn)行時(shí)間以及水質(zhì)對(duì)阻抗影響時(shí)，風(fēng)機(jī)盤管供水溫度和流量的變化是導(dǎo)致阻抗變化的主要原因，且流量變化時(shí)導(dǎo)致的阻抗變化率較大。

3）對(duì)于特定風(fēng)盤，在測(cè)得風(fēng)盤兩端的壓差△P和供水溫度Tw后，可以參照修正公式進(jìn)行計(jì)算得到流經(jīng)風(fēng)盤的水流量Q，該方法可以簡(jiǎn)化風(fēng)盤流量測(cè)量的程序并且避免在末端風(fēng)盤安裝流量計(jì)要破壞原有管道的弊端，可減少流量測(cè)量設(shè)備投入，并且可實(shí)現(xiàn)在線測(cè)量，便于數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)記錄采集分析和系統(tǒng)控制，為空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能以及建筑能耗評(píng)價(jià)和建筑節(jié)能改造提供依據(jù)。

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HVAC Water Flow Testing Method based on Fan Coil Resistance Characteristics

LIU Zhong-jie,ZHANG Ji-li,ZHAO Tian-yi
Institute of Building Energy,Dalian University of Technology

This article proposed a new measurement method for the fan coil water flow based on pressure and temperature.First of all,we have some theoretical analyses to influencing factors of fan coil impedance S,meanwhile,we carry out some experiments based on some factors which influence the impedance S,and we got the main factors influencing impedance.The last,we derived a comprehensive formula of impedance under the condition of the various factors influence.Finally when we get the experimental data,such as pressure△P、,temperature Tw,we got water flow Q. This method can realize fan coil flow measurement on the water side in these cases of do not increase the fan coil resistance on the water side and lower investment of measuring instrument.Therefore,it is suitable for the new air conditioning system,and is suitable for existing air conditioning system energy saving transformation.

fan coil unit,water flow,differential pressure,impedance,experiment

1003-0344（2015）04-001-6

2014-3-31

張吉禮（1969～），男，博士，教授；大連市甘井子區(qū)凌工路2號(hào)大連理工大學(xué)建設(shè)工程學(xué)部3號(hào)試驗(yàn)樓417室（116024）；0411-84707753；E-mail:zjldlut@dlut.edu.cn

“十二五”國家科技計(jì)劃課題（2011BAJ03B12-3，2013BAJ10B02-03）、國家自然科學(xué)基金面上項(xiàng)目（51378005）