基于測(cè)力和測(cè)壓試驗(yàn)的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別結(jié)果比較

檀忠旭, 朱樂(lè)東, 3,*, 徐自然, 陳 偉, 3

(1. 同濟(jì)大學(xué) 土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 上海 200092; 2. 同濟(jì)大學(xué) 橋梁工程系, 上海 200092; 3. 同濟(jì)大學(xué) 橋梁結(jié)構(gòu)抗風(fēng)技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 上海 200092)

基于測(cè)力和測(cè)壓試驗(yàn)的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別結(jié)果比較

檀忠旭1, 2, 朱樂(lè)東1, 2, 3,*, 徐自然1, 2, 陳 偉1, 2, 3

(1. 同濟(jì)大學(xué) 土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 上海 200092; 2. 同濟(jì)大學(xué) 橋梁工程系, 上海 200092; 3. 同濟(jì)大學(xué) 橋梁結(jié)構(gòu)抗風(fēng)技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 上海 200092)

氣動(dòng)導(dǎo)納是大跨度橋梁抖振分析的重要參數(shù)，通常通過(guò)格柵湍流場(chǎng)測(cè)力或測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)進(jìn)行識(shí)別。然而，測(cè)力試驗(yàn)中天平和節(jié)段模型系統(tǒng)的固有振動(dòng)和測(cè)壓試驗(yàn)中測(cè)壓管路系統(tǒng)的頻響效應(yīng)都會(huì)對(duì)氣動(dòng)導(dǎo)納的識(shí)別結(jié)果產(chǎn)生影響。本文通過(guò)格柵湍流場(chǎng)測(cè)力和測(cè)壓試驗(yàn)、采用抖振力自譜和抖振力脈動(dòng)風(fēng)交叉譜綜合殘量最小二乘法識(shí)別了準(zhǔn)平板斷面的氣動(dòng)導(dǎo)納，其中，在基于測(cè)力試驗(yàn)的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別中考慮了模型抖振力跨向不完全相關(guān)效應(yīng)的影響，在基于測(cè)壓試驗(yàn)的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別中考慮了按Bergh-Tijdeman理論公式修正或者不修正測(cè)壓管路系統(tǒng)頻響特性影響的2種情況。在此基礎(chǔ)上，通過(guò)考察氣動(dòng)導(dǎo)納實(shí)驗(yàn)識(shí)別結(jié)果之間的差別及其與平板斷面氣動(dòng)導(dǎo)納理論解Sears函數(shù)之間的差別，研究了天平模型系統(tǒng)固有振動(dòng)以及測(cè)壓管路系統(tǒng)頻響效應(yīng)對(duì)識(shí)別結(jié)果的影響。結(jié)果表明：天平模型系統(tǒng)的共振會(huì)顯著放大氣動(dòng)導(dǎo)納的識(shí)別結(jié)果；而由于測(cè)壓管路的固有頻率一般要顯著高于天平模型系統(tǒng)的固有頻率，因此，與基于測(cè)力試驗(yàn)得到的氣動(dòng)導(dǎo)納相比，基于測(cè)壓試驗(yàn)所得氣動(dòng)導(dǎo)納總體上更加合理，可用導(dǎo)納的折算頻率范圍更廣。此外，在一般大跨度橋梁抖振分析所關(guān)心的折算頻率范圍內(nèi)，考慮測(cè)壓管路頻響特性修正后，氣動(dòng)導(dǎo)納有一定降低。

氣動(dòng)導(dǎo)納；風(fēng)洞試驗(yàn)；測(cè)力試驗(yàn)；測(cè)壓試驗(yàn)；測(cè)壓管路頻響特性

0 引 言

抖振是一種由于氣流中的湍流風(fēng)或風(fēng)速脈動(dòng)成分引起的隨機(jī)強(qiáng)迫振動(dòng)，因此處于自然風(fēng)場(chǎng)中的橋梁不可避免地會(huì)發(fā)生抖振現(xiàn)象。抖振不僅會(huì)引發(fā)橋梁的局部疲勞問(wèn)題，而且還會(huì)帶來(lái)行車安全等問(wèn)題。目前對(duì)于橋梁的抖振分析主要采用Davenport的抖振理論[1-2]。該理論是建立在準(zhǔn)定常理論基礎(chǔ)上，通過(guò)引入氣動(dòng)導(dǎo)納函數(shù)來(lái)修正斷面周圍湍流的非定常特性和不完全相關(guān)性，因此氣動(dòng)導(dǎo)納是抖振分析中的關(guān)鍵參數(shù)之一。氣動(dòng)導(dǎo)納一般通過(guò)格柵湍流場(chǎng)節(jié)段模型測(cè)力試驗(yàn)來(lái)識(shí)別[3-6]。由于天平測(cè)到的是作用在整個(gè)節(jié)段模型上的隨機(jī)氣動(dòng)力，自動(dòng)包含了節(jié)段模型沿跨向不同斷面上的抖振力之間的不完全相關(guān)性的影響，因此，氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別中所需要的作用在模型斷面上的抖振力不能簡(jiǎn)單地用天平測(cè)到的總抖振力除以模型長(zhǎng)度來(lái)計(jì)算，應(yīng)該考慮模型上的抖振力沿跨向不完全相關(guān)性效應(yīng)。為此，徐自然和朱樂(lè)東提出了考慮抖振力沿模型跨向不完全相關(guān)性效應(yīng)的自譜-交叉譜綜合最小二乘法[7-8]進(jìn)行氣動(dòng)導(dǎo)納的識(shí)別，但需要附加同步測(cè)壓試驗(yàn)來(lái)獲得抖振力的跨向相關(guān)性函數(shù)，使氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別試驗(yàn)變得過(guò)于復(fù)雜。本文以準(zhǔn)平板斷面為對(duì)象，直接利用格柵湍流場(chǎng)測(cè)壓試驗(yàn)結(jié)果實(shí)現(xiàn)橋梁斷面的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別，并將識(shí)別結(jié)果與測(cè)力試驗(yàn)所得結(jié)果進(jìn)行比較。其中，為了減小測(cè)壓管路信號(hào)畸變的影響，用Bergh-Tijdeman測(cè)壓管路頻響函數(shù)的理論公式[9-10]對(duì)測(cè)壓實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)做出修正，分析測(cè)壓管路修正對(duì)氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別產(chǎn)生的影響。

1 氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別

在測(cè)壓試驗(yàn)中可記錄各測(cè)點(diǎn)的壓強(qiáng)時(shí)程信號(hào)，再將此表面風(fēng)壓沿?cái)嗝嬉恢苓M(jìn)行數(shù)值積分，便可得到該斷面上的抖振力三分力的時(shí)程曲線(包括阻力FD(t)、升力FL(t)和扭矩M(t))。進(jìn)一步可應(yīng)用和測(cè)力法相似的識(shí)別手段進(jìn)行氣動(dòng)導(dǎo)納的識(shí)別。本文中采用綜合考慮抖振力自功率譜以及抖振力和脈動(dòng)風(fēng)速交叉譜偏差的自譜-交叉譜綜合最小二乘法分別識(shí)別升力、阻力和升力矩相關(guān)氣動(dòng)導(dǎo)納[3,7-8]，即對(duì)抖振升力、抖振阻力和抖振升力矩，各自構(gòu)造含有2個(gè)未知的復(fù)數(shù)氣動(dòng)導(dǎo)納的1個(gè)自譜方程和2個(gè)交叉譜方程，然后基于這3個(gè)譜方程構(gòu)造1個(gè)綜合殘量，再運(yùn)用最小二乘原理求解2個(gè)未知復(fù)數(shù)氣動(dòng)導(dǎo)納。以升力為例，升力自譜以及升力和兩個(gè)脈動(dòng)風(fēng)速之間的交叉譜分別為：

則可按下式構(gòu)造綜合考慮升力自譜以及升力和2個(gè)脈動(dòng)風(fēng)速之間交叉譜偏差的殘量：

其中，b1,b2,b3為加權(quán)系數(shù)。

通過(guò)對(duì)式(4)所表示的加權(quán)后的殘量求最小值，則可獲得χLu、χLw這2個(gè)復(fù)氣動(dòng)導(dǎo)納函數(shù)的實(shí)部和虛部。對(duì)阻力和升力矩可以進(jìn)行類似的分析。

2 試驗(yàn)?zāi)Ｐ图霸O(shè)備

本文中的測(cè)力試驗(yàn)和測(cè)壓試驗(yàn)均在同濟(jì)大學(xué)TJ-2號(hào)風(fēng)洞進(jìn)行，該風(fēng)洞試驗(yàn)段采用切角矩形截面，高2.5m，寬3.0m。準(zhǔn)平板節(jié)段模型直接選用徐自然研究跨向相關(guān)性所采用的模型[7-8]，模型測(cè)試段長(zhǎng)40cm，寬40cm，厚2cm，模型端部角度為2tan-1(10/60)=18.9°，近似流線型平板斷面，斷面形狀和尺寸如圖1所示。湍流場(chǎng)則由文水兵調(diào)試過(guò)的均勻格柵湍流裝置產(chǎn)生[4]，湍流度為10%，試驗(yàn)風(fēng)速為7.45m/s。 由于本次試驗(yàn)中采用的被動(dòng)格柵的擋條在豎向和水平的尺寸和間隔均一致，只是它們的長(zhǎng)度因風(fēng)洞截面為矩形而有所差異，因此由此模擬的湍流場(chǎng)在水平和豎向兩個(gè)方向上的湍流參數(shù)比較接近，模型豎向和水平安裝對(duì)試驗(yàn)結(jié)果影響不大。有鑒于此，為了模型安裝和風(fēng)迎角調(diào)節(jié)的方便，試驗(yàn)中采用了豎向安裝模型的方式(見(jiàn)圖3)。流場(chǎng)的特征參數(shù)列于表1, 其中u,v,w分別表示相對(duì)于橋梁斷面的順風(fēng)向、水平橫風(fēng)向和豎向脈動(dòng)風(fēng)速分量，由于試驗(yàn)中模型是豎直安裝在風(fēng)洞中，因此在上述3個(gè)脈動(dòng)風(fēng)速分量中，除了順風(fēng)向u分量對(duì)模型和風(fēng)洞來(lái)說(shuō)是一致的外，相對(duì)于模型的豎向脈動(dòng)分量w實(shí)際為風(fēng)洞中的水平橫風(fēng)向脈動(dòng)分量，相對(duì)于模型的水平橫向脈動(dòng)分量v實(shí)際為風(fēng)洞中的豎向脈動(dòng)分量。

表1 試驗(yàn)流場(chǎng)參數(shù)Table 1 Flow field parameters

圖1 準(zhǔn)平板模型斷面

圖2 斷面測(cè)壓孔布置示意圖

在測(cè)壓模型上沿展向等間距(5cm)地布置了8個(gè)測(cè)壓斷面(見(jiàn)圖3)，兩端測(cè)壓面各離上下頂板2.5cm，每個(gè)測(cè)壓面布置46個(gè)測(cè)壓孔，斷面測(cè)壓孔布置如圖2所示。布置8個(gè)測(cè)壓截面的目的是為了研究模型上抖振力沿模型長(zhǎng)度方向的相關(guān)性，但本文只討論截面上抖振力的氣動(dòng)導(dǎo)納，只需要其中某個(gè)截面上的測(cè)壓結(jié)果。

(a) 測(cè)力試驗(yàn)

(b) 測(cè)壓試驗(yàn)圖3 試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.3 Test models

經(jīng)比較分析，8個(gè)截面的風(fēng)壓測(cè)量結(jié)果除了接近下部圓平臺(tái)的1#截面外均比較接近，因此，本文中的分析和討論均基于接近模型中心的5#斷面上的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。為方便計(jì)算，試驗(yàn)中某一斷面上各測(cè)點(diǎn)所連接的測(cè)壓管長(zhǎng)度一致，5#斷面上的測(cè)壓管長(zhǎng)度均為85cm，內(nèi)徑均為1.1cm。試驗(yàn)分別采用配置了12個(gè)ESP-64HD壓力掃描閥的DTC Initium 壓力掃描系統(tǒng)和五分量高頻天平采集壓力信號(hào)和力信號(hào)，并采用眼鏡蛇風(fēng)速探頭進(jìn)行風(fēng)速同步采集。風(fēng)速測(cè)點(diǎn)在模型中心上游右側(cè)方向(如圖2所示)，離風(fēng)洞地板53cm，與模型中心橫向間隔30cm，縱向間隔20cm，也即高度方向基本與5#斷面對(duì)齊，風(fēng)洞縱向與模型的上游邊緣基本對(duì)齊。關(guān)于同步風(fēng)速測(cè)點(diǎn)選取的詳細(xì)比較討論參見(jiàn)文獻(xiàn)[8]。

為減小模型端部三維流動(dòng)的影響，測(cè)試段下設(shè)置水平圓盤形隔離板，上端加外形完全相同的補(bǔ)償段，如圖3所示。圓盤直徑1.5m，上表面離風(fēng)洞地板30cm，補(bǔ)償?shù)拈L(zhǎng)40cm。測(cè)力試驗(yàn)中，試驗(yàn)段和天平組成系統(tǒng)的固有頻率為：豎彎22Hz、側(cè)彎49Hz、扭轉(zhuǎn)44Hz(上述試驗(yàn)條件下的折算頻率K=Bω/U分別為7.42、16.53和14.84)。測(cè)壓試驗(yàn)中，系統(tǒng)的固有頻率為：豎彎9Hz、扭轉(zhuǎn)18Hz(折算頻率分別為3.04和6.07)。

3 測(cè)壓管路頻響函數(shù)理論

有關(guān)測(cè)壓管路頻響特性分析前人已經(jīng)建立起一些理論模型，本文主要利用如下所述的Bergh-Tijdeman方程[9-10]實(shí)現(xiàn)對(duì)脈動(dòng)風(fēng)壓力的管路修正。對(duì)于常見(jiàn)的、也是本研究中所采用的簡(jiǎn)單段測(cè)壓管路系統(tǒng)，模型端脈動(dòng)壓力p0和傳感器端脈動(dòng)壓力p1之間的幅值比或傳遞函數(shù)公式如下：

其中：

φ

V為傳感器腔體體積；Vt為測(cè)壓管腔體體積；σ為容腔變形的無(wú)量綱系數(shù)，取0；k為多變指數(shù)，取1.4；ω為圓頻率；a0為壓力波傳遞速度(聲速)，取340 m/s；J2和J0分別為二階和零階的第一種貝塞爾函數(shù)；γ為比熱比(即絕熱指數(shù))，取1.4；ρs為空氣密度，取1.205kg/m3；μ為流體粘性系數(shù)，取17.9×10-6Pa·s；Pr為普朗特?cái)?shù)，取0.75。

以5#斷面為例，測(cè)壓管長(zhǎng)度為85cm、內(nèi)徑均為1.1cm時(shí)得到幅值比|H|(ω)隨圓頻率ω的變化規(guī)律如圖4所示。

由于上述傳遞函數(shù)和圓頻率ω有關(guān)，因而掃描閥中測(cè)得的脈動(dòng)壓力信號(hào)Y(t)首先需經(jīng)由快速傅里葉變換(FFT)轉(zhuǎn)換至頻域：

(a) 幅值比

(b) 相位差圖4 Bergh-Tijdeman理論傳遞函數(shù)Fig.4 Transfer function of Bergh-Tijdeman theory

然后，再用傳遞函數(shù)對(duì)應(yīng)的值對(duì)傅里葉系數(shù)Yn進(jìn)行修正：

需要注意的是，在數(shù)學(xué)運(yùn)算中FFT變換會(huì)使Yn在正負(fù)頻率上都有定義，但實(shí)際頻譜中只存在正頻成分，因而實(shí)際操作時(shí)只在正頻部分進(jìn)行修正，再根據(jù)傅里葉系數(shù)的正頻部分和負(fù)頻部分互為共軛得到完整的Xn。

最后通過(guò)快速傅里葉逆變換(IFFT)獲得修正后的脈動(dòng)壓力信號(hào)X(t)：

4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

采用前文所述最小二乘方法，將測(cè)力試驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算所得的氣動(dòng)導(dǎo)納和測(cè)壓試驗(yàn)數(shù)據(jù)積分后擬合得到氣動(dòng)導(dǎo)納、以及經(jīng)典的Sears函數(shù)進(jìn)行對(duì)比，其中對(duì)準(zhǔn)平板而言阻力為小量，因而不再對(duì)相應(yīng)的導(dǎo)納進(jìn)行分析，其余對(duì)比結(jié)果如圖5所示。

此外，為了明確管路效應(yīng)對(duì)氣動(dòng)導(dǎo)納擬合結(jié)果的影響，以影響較大的升力和升力矩在脈動(dòng)風(fēng)速w分量上的取值為例，將基于Bergh-Tijdeman方程修正前后測(cè)壓法所得氣動(dòng)導(dǎo)納分別進(jìn)行擬合，比擬Sears函數(shù)擬合公式[8]如下：

(a) 升力在u分量上的氣動(dòng)導(dǎo)納

(b) 升力在w分量上的氣動(dòng)導(dǎo)納

(c) 升力矩在u分量上的氣動(dòng)導(dǎo)納

(d) 升力矩在w分量上的氣動(dòng)導(dǎo)納圖5 測(cè)力測(cè)壓氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別結(jié)果對(duì)比Fig.5 Comparison of aerodynamic admittance recognition results

擬合后各參數(shù)取值詳見(jiàn)表2，擬合所得氣動(dòng)導(dǎo)納曲線與Sears函數(shù)之間的對(duì)比如圖6所示。

(a) 升力在w分量上的氣動(dòng)導(dǎo)納

(b) 升力矩在w分量上的氣動(dòng)導(dǎo)納圖6 修正前后測(cè)壓法氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別結(jié)果對(duì)比

表2 擬合參數(shù)取值Table 2 Fitting parameter values

由圖5和6可見(jiàn)：

(1) 由測(cè)力試驗(yàn)所得氣動(dòng)導(dǎo)納在相應(yīng)的模型-天平系統(tǒng)固有頻率上會(huì)出現(xiàn)峰值：升力在豎彎頻率上、升力矩則在扭轉(zhuǎn)頻率上呈現(xiàn)明顯峰值。由于固有頻率的限制測(cè)力法所得氣動(dòng)導(dǎo)納往往只能應(yīng)用于較低頻率范圍，相比之下，由測(cè)壓試驗(yàn)所得結(jié)果并未受到系統(tǒng)固有頻率的影響，因此可以應(yīng)用于更寬的頻域。二者產(chǎn)生差異的原因在于：在測(cè)力試驗(yàn)中，模型微小振動(dòng)會(huì)引起較大的慣性力，并傳遞到測(cè)力天平上，從而顯著地影響天平測(cè)得的抖振力；而在測(cè)壓試驗(yàn)中，模型微小振動(dòng)只會(huì)引起測(cè)壓點(diǎn)與空氣之間微小的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，而由此在測(cè)壓點(diǎn)處產(chǎn)生的附加壓力是微不足道的，可以忽略。

(2) 在此次試驗(yàn)條件下，關(guān)注頻率范圍以內(nèi)的脈動(dòng)風(fēng)壓均會(huì)因管路效應(yīng)而產(chǎn)生放大，根據(jù)圖4所示，文中準(zhǔn)平板斷面當(dāng)折算頻率低于24時(shí)放大程度會(huì)隨著頻率的增加而增大。管路修正可以在一定程度上降低此種放大效應(yīng)，因此修正后的氣動(dòng)導(dǎo)納較修正前有所減小。

(3) 對(duì)于起主要作用的脈動(dòng)風(fēng)速w分量相關(guān)的升力和升力矩氣動(dòng)導(dǎo)納而言，由于避免了模型系統(tǒng)振動(dòng)的不良影響，測(cè)壓法得到的結(jié)果較之測(cè)力法更接近Sears函數(shù)，因而更加可信(尤其在高頻區(qū))。

(4) 對(duì)于升力和升力矩而言，相比脈動(dòng)風(fēng)速w分量相關(guān)的氣動(dòng)導(dǎo)納，脈動(dòng)風(fēng)速u分量相關(guān)的氣動(dòng)導(dǎo)納數(shù)值明顯要大，甚至?xí)笥?，并且具有較大的離散性。產(chǎn)生這種現(xiàn)象是由于u分量對(duì)升力和升力矩的貢獻(xiàn)相對(duì)較小，導(dǎo)致最小二乘法的識(shí)別精度大幅降低。

5 結(jié) 論

本文以準(zhǔn)平板斷面為例，直接利用格柵湍流場(chǎng)測(cè)壓試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行橋梁斷面的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別，通過(guò)比較相同斷面下測(cè)力和測(cè)壓法的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別結(jié)果認(rèn)為直接利用測(cè)壓試驗(yàn)結(jié)果識(shí)別氣動(dòng)導(dǎo)納的方法是可行的。此外，采用Bergh-Tijdeman測(cè)壓管路系統(tǒng)頻響函數(shù)的理論公式對(duì)測(cè)壓實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了修正，通過(guò)對(duì)比修正前后的識(shí)別結(jié)果發(fā)現(xiàn)，測(cè)壓管路頻響特性會(huì)使氣動(dòng)導(dǎo)納在一定頻率區(qū)間產(chǎn)生較大偏差，因而有必要對(duì)測(cè)壓試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)進(jìn)行管路修正。

[1] Davenport A G. The application of statistical concepts to the wind loading of structures[C]//Proc ICE, 1961, 19: 449-472.

[2]Davenport A G. Buffeting of a suspension bridge by storm winds[J]. Journal of Structural Division, ASCE, 1962, 88(6): 233-264.

[3] 李思翰. 基于振動(dòng)翼柵湍流場(chǎng)測(cè)力實(shí)驗(yàn)的橋梁斷面氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別法[D]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 2008.

Li Sihan. Identification method of aerodynamic admittances of bridge decks based on force measurement test in oscillating airfoil grid-generated flows[D]. Shanghai: Tongji University, 2008.

[4] 文水兵. 特征湍流效應(yīng)對(duì)典型橋梁斷面脈動(dòng)氣動(dòng)力譜和氣動(dòng)導(dǎo)納的影響[D]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 2008.

Wen Shuibing. Effect of signature turbulence on fluctuating aerodynamic force spectra and aerodynamic admittance of typical bridge decks[D]. Shanghai: Tongji University, 2008.

[5] 趙傳亮. 箱形主梁抖振力空間相關(guān)性及其對(duì)橋梁抖振響應(yīng)的研究[D]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 2009.

Zhao Chuanliang. Spatial correlation of buffeting forces on box decks and its effect on buffeting responses of bridges[D]. Shanghai: Tongji University, 2009.

[6] 任鵬杰. 分離雙幅橋抖振力參數(shù)及氣動(dòng)干擾效應(yīng)研究[D]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 2011.

Ren Pengjie. Parameters of buffeting forces and aerodynamic interference of bridges with two separated decks[D]. Shanghai: Tongji University, 2011.

[7] 徐自然. 基于格柵湍流場(chǎng)節(jié)段模型試驗(yàn)的橋梁斷面六分量氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別[D]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 2014.

Xu Ziran. Identification of six-component aerodynamic admittances of bridge decks via sectional model tests in grid-generated turbulent wind field[D]. Shanghai: Tongji University, 2014.

[8] 徐自然, 周奇, 朱樂(lè)東. 考慮模型抖振力跨向不完全相關(guān)性效應(yīng)的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別[J]. 實(shí)驗(yàn)流體力學(xué), 2014, 28(5): 39-46.

Xu Ziran, Zhou Qi, Zhu Ledong. Identification of aerodynamic admittances by considering the effect of incomplete span-wise correlation of buffeting forces on sectional model[J]. Journal of Experiments in Fluid Mechanics, 2014, 28(5): 39-46.

[9] Bergh H, Tijdeman H. Theoretical and experimental results for the dynamic response of pressure measuring systems[R]. NLR-TR F. 238, 1965.

[10] Holmes J D, Lewis R E. Optimization of dynamic pressure-measurement systems. Ⅰ. single point measurements[J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 1987, 25: 249-273.

(編輯：張巧蕓)

Comparison between aerodynamic admittances identified via force and pressure measurement tests

Tan Zhongxu1,2, Zhu Ledong1,2,3,*, Xu Ziran1,2, Chen Wei1,2,3

(1. State Key Laboratory of Disaster Reduction in Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 2. Department of Bridge Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 3. Key Laboratory of Wind Resistance Technology of Bridges of Transport Ministry, Tongji University, Shanghai 200092, China)

Aerodynamic admittances are important parameters in buffeting analysis, and often identified via wind tunnel test of force or pressure measurement in turbulent wind field. However, both the natural vibration of the balance-model system and the frequency-response effect of the tubing system for pressure measurement can affect the identified results of aerodynamic admittance. In this study, the aerodynamic admittances of a quasi-flat section were identified via wind tunnel tests of force and pressure measurements in conjunction with a least square method based on a colligated-residue composed of buffeting-force auto-spectrum and cross-spectra between buffeting force and fluctuating wind speeds (simplified as “colligated least square method”). The span-wise incomplete correlation effect of buffeting forces on the sectional model was taken into account in the identification of aerodynamic admittance based on the force measurement test. Two cases with and without correcting the frequency-response effect of pressure tubing system according to the Bergh-Tijdeman’s formulae were considered in the identification of

aerodynamic admittance based on the pressure measurement test. On these bases, the influencesof the natural vibration of the balance-model system and the frequency-response effect of the pressure tubing system on the identified results of the aerodynamic admittances were investigated by observing the discrepancies among the test results and the Sears Function, which is the theoretical aerodynamic admittance of flat plate cross section. The results show that the resonance of balance-model system can significantly amplify the identified results of aerodynamic admittances. Furthermore, compared with the results of aerodynamic admittances identified via force measurement test, those identified via the pressure measurement test are much more reasonable in general, and have much wider ranges of reduced frequency with practicable values, because the natural frequency of pressure tubing system is generally much higher than that of the balance-model system. Moreover, the values of the identified aerodynamic admittances would drop to some extent within a concerned range of reduced frequency for buffeting analyses of common long span bridges after considering the correction of frequency-response effect of pressure tubing system, because the resonance effect of tube cavity plays an amplifying role on the fluctuating pressure signals with frequencies lower than the resonant frequency of the tube.

aerodynamic admittance;wind tunnel test; force measurement;pressure measurement;frequency response characteristic of pressure tube

1672-9897(2015)03-0035-06

10.11729/syltlx20140086

2014-07-25;

2015-03-04

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(91215302);科技部國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室基金資助系統(tǒng)性項(xiàng)目(SLDRCE08-A-02)

TanZX,ZhuLD,XuZR,etal.Comparisonbetweenaerodynamicadmittancesidentifiedviaforceandpressuremeasurementtests.JournalofExperimentsinFluidMechanics, 2015, 29(3): 35-40. 檀忠旭, 朱樂(lè)東, 徐自然, 等. 基于測(cè)力和測(cè)壓試驗(yàn)的氣動(dòng)導(dǎo)納識(shí)別結(jié)果比較. 實(shí)驗(yàn)流體力學(xué), 2015, 29(3): 35-40.

V211.7

A

檀忠旭(1990-)，女，河北石家莊人，博士研究生。研究方向：橋梁和建筑結(jié)構(gòu)抗風(fēng)研究。通信地址：上海楊浦區(qū)四平路1239號(hào)同濟(jì)大學(xué)風(fēng)工程館214(200092)。E-mail: tanzhongxu2008@163.com

*通信作者 E-mail: ledong@tongji.edu.cn