柱網參數對框架核心筒結構抗震性能的影響

張星 鄒仁華 陳誠

(西安科技大學建筑與土木工程學院，陜西西安 710054)

柱網參數對框架核心筒結構抗震性能的影響

張星 鄒仁華 陳誠

(西安科技大學建筑與土木工程學院，陜西西安 710054)

為了探究不同柱網尺寸對框架核心筒結構靜力彈塑性能的影響，對某一高度為93.6 m的框架核心筒模型進行了靜力彈塑性分析，研究了在不同柱網參數下，該框架核心筒結構的受力情況，并且基于所得出的研究數據，給出了優化建議，同時分析了該框架核心筒結構的基底剪力與頂點側移曲線、極限層間位移角、塑性鉸分布以及地震傾覆力矩，探究了采用不同柱網參數時，其抗震性能的差異。

框架核心筒結構，柱網參數，靜力彈塑性分析，抗震性能

框架核心筒，是外圍由梁和柱構成的框架結構，而中間為筒體結構的一種受力體系。目前，國內外有許多著名的建筑物或構筑物都采用這一結構形式，如紐約世貿中心、上海太平金融大廈等。

框架核心筒結構因其內部空間分割靈活，整體穩定性好，合理的結構設計可以達到良好的抗震性能，故而成為高層建筑常用的結構形式之一［1］。由于影響框架核心筒結構受力性能的因素眾多，為了使高層建筑框架核心筒結構具有更好的建筑功能和受力性能，設計者們一直在探索如何改變相關參量，從而使該結構的相關性能或經濟技術指標得以最優化。之前學者的研究主要集中在層高、連梁跨高比、核心筒布置、支撐形式等變化時結構受力性能的差異情況［2-5］，而對柱網參數變化對結構抗震性能的影響研究較少。本文利用由中科院編制的PKPM軟件，對不同柱網參數下框架核心筒結構三維模型進行了靜力彈塑性分析。

1 有限元模型

本文建立了5個框架核心筒結構三維模型。模型層高均為3.9 m，層數為24層，建筑總高度為93.6 m，核心筒尺寸為15m× 15 m，核心筒外墻與外框架柱間的中距為10 m。5個模型采用不同的柱網參數，外框架柱距分別為8.75 m，7 m，5 m，4.375 m，3.5 m，梁、柱截面尺寸依次隨柱距的減小而等比例地減小，分別為400 mm×800 mm～150 mm×300 mm以及1 500 mm× 1 500 mm～600 mm×600 mm之間不等。場地類別為I0類，場地土特征周期為0.2 s，抗震設防烈度為7度(0.1g)，柱和剪力墻混凝土強度等級為C50，梁為C40，縱向鋼筋選用HRB400，箍筋為HRB335，核心筒厚度為800 mm。各模型結構的主要參數見表1。

表1 各模型性能參數

2 靜力彈塑性分析

通過對不同柱網參數下的5個模型進行靜力彈塑性分析，分別從基底剪力與頂點側移曲線、極限層間位移角以及塑性鉸分布等三個方面對其作出對比，得出相關結論。

2.1 基底剪力與頂點位移對比分析

圖1為5個模型在倒三角形側向力分布模式下的基底剪力與頂點位移曲線圖。在結構未發生屈服時的彈性階段，各模型的P—Δ曲線基本相同且都呈線性增長;當結構逐漸進入塑性屈服階段時，5個模型的P—Δ曲線呈現出一些差異:在相同的基底剪力下，隨著外框架柱距的減小，頂點側移逐漸增大，結構的剛度隨之減小。由圖1可以看出，在同一基底剪力作用下，當采用模型1 (即外框架柱距為8.75 m)時，結構的頂點側移量最小，此時結構的總體剛度最大;當采用模型5(即外框架柱距為3.5 m)時，結構的頂點側移量最大，此時結構的總體剛度最小。

圖1 基底剪力—頂點位移關系曲線

2.2 層間變形對比分析

圖2顯示了各模型層間位移角的分布情況。從圖中可以看出，5個模型的曲線基本重合，層間位移角的分布也近似相同。在總層數的1/3(即8層)以下時，隨著層數的增加，層間位移角以較快的趨勢逐漸增大;而當超過8層之后，層間位移角就不再有較大幅度地增長，而是穩定在一個較為固定的值附近，甚至在更高處還有微小的下降趨勢。由此可見，柱網尺寸的差異并未對結構的層間位移角造成顯著的影響。

圖2 結構層間位移角曲線

2.3 塑性鉸分布發展規律對比分析

圖3為推覆過程完成后，各模型在最終階段時的塑性鉸分布情況。5個模型最初的塑性鉸都產生于核心筒中部，之后逐漸向下部和上部延伸。隨后，外框架梁端也逐漸開始出現塑性鉸，最初分布于上半部分樓層(即12層～24層之間)附近，之后逐漸向下半部分樓層擴散，在此期間核心筒中的塑性鉸仍在繼續發展。當到達某一極限時，結構最終發生破壞。

圖3 各模型最終狀態時的塑性鉸分布

在外框架剛剛出現塑性鉸時，此時模型1的核心筒部分塑性鉸最少，隨著柱距的減小而逐漸增加，模型5的核心筒部分塑性鉸最多;在最終破壞狀態時，模型1整體的塑性鉸數量最少，同樣隨著柱距的減小而逐漸增加，模型5整體的塑性鉸數量最多，因此可以最大限度地耗散地震作用的能量。

2.4 底層框架柱地震傾覆力矩對比分析

分別對以上5個模型進行SATWE分析，從所得出的結果文件易知，當采用不同的柱網參數時，在規定水平地震力作用下，框架核心筒結構底層柱的傾覆力矩相差甚遠。隨著柱距增加、柱截面尺寸增大，其地震傾覆力矩顯著減小，地震傾覆力矩百分比亦逐漸減小。具體計算結果見表2。

表2 各模型底層框架柱地震傾覆力矩及其百分比

3 結語

1)在一定范圍內，框架核心筒結構當采用大柱距及大梁柱截面(即大柱網尺寸)時，結構的總體剛度較大;當采用小柱距及小梁柱截面(即小柱網尺寸)時，結構的總體剛度較小。2)柱網尺寸的大小對結構的層間位移角無顯著影響。3)相較于大柱網尺寸，結構在小柱網尺寸下，外框架和核心筒的塑性鉸都可以得到更為充分地發展，因此具有較大的延性，耗能效果也更好。4)在相同的地震力作用下，大柱網的底層柱X，Y雙向地震傾覆力矩較小，傾覆力矩百分比亦較小;而小柱網的底層柱X，Y雙向地震傾覆力矩較大，傾覆力矩百分比亦較大，且呈現出規律的增長之勢。5)在實際設計中，設計者應在滿足相關規范要求的基礎上，綜合考慮安全、適用、經濟及美觀等因素，最終選定一個較為理想的柱網參數。

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The column parameters’effects on seism ic performance of frame core tube structure

Zhang Xing Zou Renhua Chen Cheng

(College of Architecture and Civil Engineering，Xi’an University of Science and Technology，Xi’an 710054，China)

Based on the analysis of the static elastic-plastic performance of a 93.6-meter-high frame core tube structure，structural behaviors in different column parameters were studied in this article，in order to research the different effects on static elastic-plastic performances of a frame core tube structure when different column parameters are adopted，and an optimized suggestion was given basing on the result.By analyzing the frame core tube’s base shear-top story drift curves，ultimate story-drift angle，distribution of plastic hinge and seismic overturningmomentwith different column parameters，the seismic performance of the structure was discussed.

frame core tube structure，column parameters，static elastic-plastic analysis，seismic performance

TU973.23

A

1009-6825(2015)29-0036-02

2015-08-09

張 星(1991-)，男，在讀碩士; 鄒仁華(1970-)，男，副教授; 陳 誠(1989-)，男，在讀碩士