應用新意法處理隧道坍方施工技術

摘要：本文以金華溫鐵路擴能改造工程梅店隧道坍方施工實例，具體介紹了在隱性節理發育地段隧道坍方的施工技術，本方案在保證施工安全的前提下確保了質量及施工工期及，為今后類似地質復雜地形下的施工提供參考。

關鍵詞：新意法；隧道；坍方；施工技術

1.概述

隨著隧道施工的高速發展，坍方事件也在行業內引起很大的重視。特別是近年來在地質較好的硬質圍巖處理上很難判斷，使得在圍巖較好地段發生坍方的事件越來越多。如何進行安全高效的對硬質圍巖段坍方進行處理，特別是存在隱性節理、開挖后偶有掉塊的硬質圍巖地段，目前專家意見各不相同，給坍方處理帶來很大的安全隱患和質量隱患。

金溫鐵路擴能改造工程梅店隧道位于浙江省縉云縣境內，進口里程DK70+795，出口里程DK72+652，全長1857m。全隧道位于右偏曲線上，曲線半徑為4500m，隧道內設“人”字坡。

2013年10月20日，隧道進口施工至DK71+740里程時，在DK71+715～DK71+725段發生坍方，隨后幾天內不斷擴展，最終坍方里程為DK71+683～DK71+740。坍方段設計為Ⅱ級圍巖，坍方深度約12m，方量約9000m3。隧道坍方如圖1。

圖1 坍方圖

2.原因分析

坍方發生在2013年10月20日，至2013年11月2日坍腔基本穩定。第一次坍方段（DK71+715～ +725）的隧道開挖時間為2013年10月16日。

坍方的巖體為侏羅系上統磨石山群西山頭組J3x流紋質含角礫晶屑玻屑熔結凝灰巖，弱風化，坍體多以巨塊或大塊為主。巖石塊體雖經坍落碰撞但多保持較完整的棱角，巖質較硬，呈脆性圍巖「1」。地下水為基巖裂隙水不發育，局部節理面有濕潤現象。

在坍方后的實地勘測中，可以發現在隧道拱部上方發育有兩組節理，一組水平節理和另外一組垂直節理，節理結構面光滑，局部夾有軟弱夾層，均為不利節理，兩組節理切割巖體，易引起拱頂坍塌、掉塊。通過現場勘察主要的坍方體均是沿著隱伏構造結構面坍落的。

由于控制坍方的主要節理等結構面在隧道未開挖之前，受到地質構造的影響均是閉合的，采用TSP等超前地質預報手段難以精確反應節理發育程度。同時這些節理發育于洞身開挖范圍之外，隧道開挖后在掌子面與洞壁進行地質素描時，開挖掌子面出露的圍巖強度較大，節理有局部發育，但不對巖體完整性構成較大的影響，而且地下水也不發育，不能發現節理發育的具體情況。圖2為TSP檢測節理面。

根據此情況造成坍方的直接原因是：隨著隧道的開挖，在隧道一側形成了臨空面，原來閉合的裂隙張開（所謂構造中的釋壓節理）。而洞室爆破開挖振動進一步促進節理構造面的張開程度。

圖2 提取的圍巖巖石節理面

3.坍方方案

隧道坍方時，由于進口為Ⅱ級圍巖，二次襯砌距離坍方段較遠，，坍方位置埋深較深，為180m以上。如圖3為坍方段縱斷面示意圖。

圖3 坍方段縱斷面示意圖

本著“安全第一、不留隱患、保證工期、節約成本、確保運營安全”的原則，采用“鞏固后方、鎖住口部、坍腔回填、開挖支護、監控量測”的施工方案。

首先進行坍方后方處理將二次襯砌緊跟，后采用臨時鋼架對坍方影響段進行加強，避免塌方向后方延伸，其次進行坍方的鎖口施工，使工人在坍方口段保證安全及避免再次向外坍塌，再次進行止漿墻施工，止漿墻使坍腔段封閉，保證注漿不外漏及坍腔內的坍體滑出造成安全隱患，并在止漿墻上埋入注漿管。后進行坍腔內注漿至注滿，再進行管棚施工，最后進行坍腔開挖及襯砌施工。圖4為主要施工工藝流程。

圖4 主要施工工藝流程

3.1二襯緊跟

由于坍方時二次襯砌距離坍腔較遠，為縮短距離，保證安全，從DK71+612～+647段進行二次襯砌的施工，襯砌采用C35纖維混凝土進行加強處理（原設計C30素混凝土）。襯砌厚度為35cm。

3.2臨時鋼架施工及錨桿施做

1、DK71+612～+647段二次襯砌按照Ⅱ級圍巖進行加強，采用C35纖維混凝土進行加強處理，襯砌厚度為35cm。

2、DK71+647～+657段初期支護采用C25噴射混凝土，厚5cm。拱部設置帶排氣裝置的注漿錨桿，長3.5m，梅花形布置，間距1.2m*1.2m（環*縱）。邊墻設置φ22砂漿錨桿，長3.5m，梅花形布置，間距1.2m*1.2m（環*縱）。二次襯砌按照Ⅱ級圍巖進行加強，采用C35纖維混凝土進行加強處理，襯砌厚度為35cm。

3、DK71+657～DK71+673段采用I20工字鋼鋼架臨時支護，間距1m，共16榀。初期支護采用C25噴射混凝土，厚5cm，拱部設置帶排氣裝置的注漿錨桿，長3.5m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。邊墻設置φ22砂漿錨桿，長3.5m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。二次襯砌拱墻采用C40鋼筋混凝土，厚40cm，環向鋼筋φ22，間距20cm，縱向鋼筋φ14，間距25cm。底板采用C40鋼筋混凝土，厚30～39cm，環向鋼筋φ16，間距20cm，縱向鋼筋φ14，間距20cm。

4、DK71+673～DK71+677段采用I20工字鋼鋼架臨時支護，間距0.5m，共8榀。初期支護采用C25噴射混凝土，厚5cm，拱部設置帶排氣裝置的注漿錨桿，長3.5m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。邊墻設置φ22砂漿錨桿，長3.5m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。二次襯砌拱墻采用C40鋼筋混凝土，厚40cm，環向鋼筋φ22，間距20cm，縱向鋼筋φ14，間距25cm。底板采用C40鋼筋混凝土，厚30～39cm，環向鋼筋φ16，間距20cm，縱向鋼筋φ14，間距20cm。

5、DK71+677～+683段采用I20工字鋼鋼架臨時支護，間距0.5m，共12榀。該段拱部及部分邊墻擴挖管棚工作室并施做導向墻，施工過程中逐榀拆除鋼架，擴挖和支護，并配合Ⅱ型小導管超前預支護。擴挖部分初期支護采用HW175型鋼鋼架，間距0.6m，并噴射28cm厚C30網噴纖維混凝土，鋼筋網采用φ8鋼筋，網格間距20cm*20cm，拱部設置帶排氣裝置的注漿錨桿，長4m，間距1.2m*1.2m（環*縱），邊墻設置φ22砂漿錨桿，長4m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。剩余邊墻初期支護噴射5cm厚C30網噴纖維混凝土，并設置φ22砂漿錨桿，長4m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。擴挖部分采用C20混凝土回填，混凝土采用噴混凝土。二次襯砌拱墻采用C40鋼筋混凝土，厚40cm，環向鋼筋φ22，間距20cm，縱向鋼筋φ14，間距25cm。底板采用C40鋼筋混凝土，厚30～39cm，環向鋼筋φ16，間距20cm，縱向鋼筋φ14，間距20cm。圖5為臨時鋼架施工。

圖5 臨時鋼架施工

3.3塌方段（DK71+683～DK71+740）處理方案

1、從DK71+683處開始施作止漿墻，根據現場情況止漿墻采用C20模筑混凝土臺階法澆筑施工，每臺階高度約2.0m，里程寬2.0m，共5個臺階。臺階澆筑混凝土過程中，在混凝土表面設置間距0.5m的I20型臨時仰拱。并架設臨時鋼架，鋼架間距0.5m一榀，臨時鋼架和臨時仰拱焊接牢固。臨時鋼架加固完后進行下一臺階的施工和鋼架施工，共施工13榀。止漿墻頂端在里程DK71+688處進行封堵。

2、通過止漿墻向塌體內注輕型發泡混凝土，回填至坍腔填滿。

泡沫混凝土密度小（0.5～2.0T/M3）、施工方便、具有輕質、良好的抗壓強度（0.5～22.2Mpa）流動性強、整體性能好特點。可固結坍塌渣體，為后續開挖消除滑坍隱患。灌注泡沫混凝土現場泵送，注漿管采用Ф50鍍鋅鋼管通過導向管伸直塌腔內部，

圖6 泡沫混凝土施工

根據注漿管插入角度及深度先進行塌腔體兩側及最深處灌注，再進行塌腔體上方及頂部灌注，直至填滿塌腔空間。

3、利用DK71+683導向墻施做超前大管棚，管棚采用φ159大管棚，長58m，管棚內套鋼筋籠。管棚施做完畢后進行坍塌部位開挖，開挖工法采用三臺階臨時仰拱法，開挖以弱爆破配合鎬頭機進行。超前管棚配打II型小導管。初期支護采用HW175型鋼鋼架，間距50cm，噴射28cm厚C30網噴纖維混凝土，鋼筋網采用φ8鋼筋，網格間距20cm*20cm，邊墻設置φ22砂漿錨桿，長4m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。二次襯砌拱墻采用C40鋼筋混凝土，厚60cm，環向鋼筋φ25，間距20cm，縱向鋼筋φ16，間距25cm。仰拱采用C40鋼筋混凝土，厚70cm，環向鋼筋φ25，間距20cm，縱向鋼筋φ16，間距25cm。

3.4塌方后段（DK71+740～DK71+760）處理方案

DK71+740～DK71+760段超前支護采用Ⅱ型超前小導管。初期支護采用I20a工字鋼鋼架，間距60cm，噴射28cm厚C30網噴纖維混凝土，鋼筋網采用φ6鋼筋，網格間距20cm*20cm，邊墻設置φ22砂漿錨桿，長4m，間距1.2m*1.2m（環*縱）。二次襯砌拱墻采用C35鋼筋混凝土，厚45cm，環向鋼筋φ22，間距20cm，縱向鋼筋φ12，間距25cm。仰拱采用C35鋼筋混凝土，厚55cm，環向鋼筋φ22，間距20cm，縱向鋼筋φ12，間距25cm。

4.結論

梅店隧道坍方從坍方至處理完成。在坍方處理過程中培養了一批隧道專業人才。同時也對坍方事件總結了幾點教訓。

1、對坍方的發生要盡量避免，施工過程中難免遇到圍巖與設計不符，及時請設計進行地質確認與變更。特別是II、Ⅲ 級圍巖，沒有鋼架，如何避免？在設計不能變更的情況下，認為加設環向鋼筋是比較好的方法。

2、坍方發生后如何處理？ ①不能拖時間太長②在確保安全情況下及時鎖住口部，避免坍方擴大③根據實際情況及時準確的制定出處理方案。

3、坍方處理必須堅持安全第一的原則，在保證過程安全的情況下，不留質量隱患。

4、坍方處理仍然要堅持利益最大化，但不是偷工減料，而應設計變更的基礎上進行，特別是盡量要求增加輔助措施。

參考文獻：

[1]張春生，候靖，朱永生，朱煥林.深埋隧洞圍巖應力分布與破壞機理《現代隧道技術》第48卷第三期，2011