儲氣庫注氣管道選用研究

徐敬，石光平，付現橋，卜明哲，劉志田，劉洋，許立娟，李山山

儲氣庫注氣管道選用研究

徐敬1，石光平2，付現橋1，卜明哲1，劉志田1，劉洋1，許立娟1，李山山1

（1. 中國石油集團工程設計有限責任公司華北分公司，河北 任丘 062522； 2. 中國石油集團工程設計有限責任公司北京分公司，北京 100091）

為了確保儲氣庫注氣管道系統安全可靠，保證生產和安全，結合國內外標準相關要求，從石油天然氣行業自身特點系統分析了高壓注氣管道選擇的影響因素。通過本文分析可知采用GB 50350《油氣集輸設計規范》對儲氣庫注氣管道進行選擇及校核，符合設計要求。

注氣; 管道; 壁厚

隨著我國的經濟迅速發展，環保意識日益增強，天然氣取代煤等燃料的應用日趨增加。以北方民用為例，由于近年霧霾的嚴重影響下，北方的很多城市強制用清潔的天然氣代替煤等燃料。由于天然氣的用量受氣候、時間段、用戶和用量等因素影響存在較大的不均衡性。靠天然氣管道和氣田調峰手段弱，根本滿足不了天然氣下游市場的需要。為了滿足天然氣用戶的因時間段造成的不均衡，運營商除利用管道外還應當有其他的儲存方法，以便隨時調整天然氣的輸出量以保證用戶的需求[1-4]。

地下儲氣庫因儲氣量大、安全系數高、經濟效益好，成為儲存天然氣的一種好方法。但是由于地下儲氣庫注氣壓力較大，管道選擇成為其重要的影響因素[1-4]。本文以某油田儲氣庫工程為例來對儲氣庫注氣管道選擇進行介紹。

1 管道壁厚計算

1.1 《油氣集輸設計規范》管道壁厚計算公式[9]

根據《油氣集輸設計規范》GB50350-2005第8.1.4條的管道壁厚計算公式進行注氣管道壁厚計算[6,9]：

式中：δ —鋼管壁厚，mm；

δt—鋼管計算壁厚，mm；

P —設計壓力，MPa；

D —鋼管外徑，mm；

S—鋼管最低屈服強度，MPa；

F —設計系數（本文儲氣庫注氣管道所處地區等級為二級，F值取0.6）；

φ —焊縫系數（取1）；

t —溫度折減系數（本文儲氣庫注氣管道溫度為 20～40 ℃時，t值取1.0）；

C —腐蝕裕量附加值，mm（本工程注氣管道腐蝕余量取值均為0 mm）。

1.2 《工藝管道》管道壁厚計算公式[8]

根據ASME B31.3《工藝管道》規定，對于t

式中：C—加工裕量與腐蝕及沖蝕裕量總和（本文取0），mm；

tm—包括各項裕量在內的最小所需厚度，mm；

D —鋼管外徑，mm；

E —質量系數；

P —內壓，MPa；

S —許用應力值，MPa；

W —焊接接頭強度降低系數；

Y —見《工藝管道》表304.1.1。

1.3 《輸氣和配氣管道系統》管道壁厚計算公式[11]

根據ASME B31.8《輸氣和配氣管道系統》規定，管道壁厚計算公式為：

式中：t —壓力設計的厚度，mm；

T —溫度折減系數（本文儲氣庫注氣管道溫度為 20～40℃時，t值取1.0）；

D —管子外徑，mm；

E —質量系數；

P —內壓，MPa；

S —許用應力值，MPa；

F —為設計系數（本文儲氣庫注氣管道所處地區等級為二級，F值取0.6）。

1.4 管道選擇

管道設計壓力為30 MPa，管徑為D355.6 mm，現對上述管徑、壓力的管道進行鋼級比選，具體見表1。

采用ASME B31.3 《工藝管道》計算方法，在按照設計條件的計算壁厚的情況下，應考慮12.5 %工廠制造偏差，另根據ASME B31.3 《工藝管道》規定，壁厚規格按照ASME B36.10M 選取常用壁厚[5-7]。

采用ASME B31.8 《輸氣和配氣管道系統》（地區設計系數為0.6）計算方法，壁厚規格按照ASME B36.10M 選取常用壁厚[5-7]。

按照GB 50350《油氣集輸設計規范》（地區設計系數為0.6），并與國內生產廠家溝通選擇相應的壁厚。與ASME B31.3《工藝管道》中的計算公式，三種計算方法結果對比見表1。

三種規范的壁厚計算結果不一致，可以看出不同鋼級的GB 50350《油氣集輸設計規范》的計算值與ASME B31.8 《輸氣和配氣管道系統》一樣，與ASME B31.3《工藝管道》相比要小很多。由于根據ASME B31.3《工藝管道》不同鋼級的許用應力較小，不考慮地區等級，其計算結果較大。根據GB 50350《油氣集輸設計規范》和ASME B31.8 《輸氣和配氣管道系統》壁厚計算結果一樣，但由于國內外管道廠家生產厚度的區別，選取的壁厚有差異[5-7]。

通過比較，并考慮到節省鋼材資源、經濟、性價比高、方便統一購貨等因素，以及國內生產鋼管用板、卷的供貨情況，同時結合國內其它工程實際應用情況，本儲氣庫注采管道選取：L450無縫鋼管D355.6×22.2。

2 管道校核

2.1 直管段強度校核

按照GB 50350《油氣集輸設計規范》對于埋地管道必須進行當量應力校核。校核結果必須滿足下式要求：

式中：σe—當量應力，MPa；

σh—由內壓產生的環向應力， MPa；

P —管道設計內壓力，MPa；

D —管子外徑，mm；

δ —管子壁厚，mm；

σL—管道的軸向應力，拉應力為正，壓應力為負，MPa；

μ —泊桑比，取值為0.3；

E —鋼材彈性模量，E＝2.05×105MPa;

α —鋼材線膨脹系數，α＝1.2×10-5℃-1;

t1—管道連頭閉合時溫度，10℃；

t2—管道的運行最高設計溫度，注氣管線40℃；

σs—管子規定的最低屈服強度，MPa。

不同鋼管的強度校核結果見表2，其結果顯示本工程選取的鋼管支管段強度滿足要求。

2.2 直管穩定性校核

2.2.1 管線的剛度校核

在鋼管正常運輸、鋪設、埋管等情況下，只有直徑與厚度比D/δ＞140時才不會出現鋼管圓截面失穩的發生。根據《油氣集輸設計規范》

GB50350-2005要求，經過計算，本工程用管的直徑與厚度比遠小于140，因此，鋼管不會出現圓截面失穩問題。

2.2.2 管線的徑向穩定性校核

在本工程中，管道的直徑壁厚比小于140。因此，在正常的運輸、鋪設、埋管情況下，鋼管不存在圓截面失穩問題，滿足管道穩定性的要求。但在某些地段管線埋深會較深，在此種情況下，對管線的徑向穩定性進行驗算[12]。

管道的徑向穩定性按無內壓狀態校核：

式中：ΔX－鋼管水平方向最大變形量，m；

D－管子外徑，m；

Dm－管子平均直徑，m；

Z－管子變形滯后系數（本文取1.5）；

K－基床系數；

E－鋼材彈性模量，N/m2；

I－單位管壁截面慣性矩，m4/m；

δn－鋼管公稱壁厚，m；

Es－土壤變形模量，N/m2。

W－作用在單位管長上的總豎向載荷，N/m。經核算，注氣管道在設計埋深及外載荷情況下滿足徑向穩定要求，計算結果見表3。

2.3 管道的抗震校核計算

根據《油氣集輸設計規范》GB50350-2005要求，管線在經過地震動峰值加速度大于0.05g地區時，應對管道在地震作用下的強度進行校核，本工程沿線地震動峰值加速度為0.2g，因此需要進行抗震校核[10]。

（1）在地震動作用下埋地直管道所產生的最大軸向應變，按下列公式計算，并取較大值:

式中：εmax—地震波引起的最大管道軸向應變；

α —設計地震動峰值加速度，m/s2，本文取0.2g；

ν —設計地震動峰值速度，m/s，本文取0.25；

νse—場地土層等效剪切波速，m/s，本文取300；

Tg—地震動反應譜特征周期，s，本文取0.45。

（2）工作條件下的管道軸向應變

式中：ε —由于內壓和溫度變化產生的管道軸向應變；

σ —由于內壓和溫度變化產生的管道軸向應力，MPa；

σh—由內壓產生的管道環向應力，MPa；

p —管道的設計內壓力，MPa；

δn—管子公稱壁厚；

α —設計地震動峰值加速度（m/s2），取最大值0.20 g；

d —管子內徑，mm；

E —鋼材的彈性模量，MPa。

t1—管道下溝回填時溫度，取施工最低溫度0 ℃；

t2—管道的工作溫度，取出站最高溫度50 ℃。

（3）管道抗震動校核

當εmax+ε≤0時，│εmax+ε│≤[εc]v；

當εmax+εe≥0時，εmax+ε≤[εt]v；

式中：［εt］v，［εc］v—埋地管道抗振動的軸向容許拉伸、壓縮應變。

（4）管道抗震的軸向容許應變

設計中，單井管線采用的是L450鋼級的管道，所以容許壓縮應變可按下式計算：

式中：δ－管道壁厚；

D－管子外徑。

設計中所選 L450鋼級的鋼管最高拉伸強度極限為535MPa＜552MPa，容許拉伸應變［εt］v=1.0%。

（5）計算結果

直管段管道抗震校核計算結果見表4。

通過對本工程不同用管及工作條件的抗震校核，管道通過設計地震動峰值加速度大于或等于0.2g地區，管道的計算應變滿足抗震校核設計中的容許應變。

3 結 論

本文根據 GB 50350《油氣集輸設計規范》、ASME B31.8《輸氣和配氣管道系統》和ASME B31.3《工藝管道》對某儲氣庫注氣管道壁厚進行計算比較。由于ASME B31.3計算時不考慮地區等級，許用應力較小，管道厚度計算值偏大。GB 50350和ASME B31.8計算值一樣，但由于國內外的制管廠所執行的生產體系等不同，所選擇的管道壁厚存在差異，鑒于國內鋼管生產現狀，本文建議采用 GB 50350標準進行選擇儲氣庫注氣管道。

［1］丁國生. 全球地下儲氣庫的發展趨勢與驅動力[J]. 集輸工程, 2010, 30(8): 59-61.

［2］丁國生, 謝萍. 中國地下儲氣庫現狀與發展[J]. 天然氣工業, 2006, 26(6):110-113.

［3］丁國生. 中國地下儲氣庫的需求與挑戰[J]. 天然氣工業, 2011, 31(12): 90-94.

［4］肖學蘭. 地下儲氣庫建設技術研究現狀及建議[J]. 集輸工程, 2012, 32(2):79-82.

［5］劉祥初. 壓力管道壁厚選擇及相關應力的問題[J]. 廣州化工, 2009, 37(6):163-165.

［6］郭艷林, 余洋, 方傳卓. 氣田集輸規范站內管道壁厚的計算差異[J].天然氣與石油, 2012, 30(2):4-7．

［7］唐治國, 王文江, 李龍. 油氣長輸管道壁厚計算及選用[J]. 管道技術與設備, 2011, (6): 52-53．

［8］ASME B31.3-2008, Process Piping[S]．

［9］GB 50350-2005, 油氣集輸設計規范[S].

［10］GB 50470-2008, 油氣輸送管道線路工程抗震技術規范[S].

［11］ASME B31.8-2010, Gas Transmission and Distribution Piping Sys tems[S].

［12］廖恒, 李建芳. 供氣工程管材比選與壁厚計算[J]. 遼寧化工, 2013, 42(6): 644-646.

Research on Selection of Gas Injection Pipelines of Gas Storage

XV Jing1,SHI Guang-ping2,FU Xian-qiao1,BU Ming-zhe1,LIU Zhi-tian1,LIU Yang1,XV Li-juan1,LI Shan-shan1
（1. China Petroleum Engineering Huabei Company, Hebei Renqiu 062522, China；2. China Petroleum Engineering Beijin Company, Beijing 100091, China）

In order to guarantee safety and reliability of gas injection pipeline for gas storage systems, combined with the standards at home and abroad, based on oil and gas industry's own characteristics, the influence factors of selecting high pressure gas injection pipeline were analyzed. It’s suggested that GB 50350 specification should be recommended for wall thickness calculation of the high pressure gas injection pipeline and the corresponding standards should be recommended for checking.

Gas injection; Pipeline; Wall thickness

TE 832

： A

： 1671-0460（2015）05-1152-03

2014-12-04

徐敬（1987-），女，工程師，碩士，2012年畢業于中國石油大學（華東），研究方向：長期從事壓力容器及壓力管道設計。