機織物有效結構模型的電磁屏蔽效能影響因素

肖 紅，施楣梧，，鈔 杉，唐章宏，王 群

(1.總后軍需裝備研究所，北京 100010;2.東華大學紡織學院，上海 201620;3.北京工業大學材料學院，北京 100124)

機織物有效結構模型的電磁屏蔽效能影響因素

肖 紅1，施楣梧1，2，鈔 杉2，唐章宏3，王 群3

(1.總后軍需裝備研究所，北京 100010;2.東華大學紡織學院，上海 201620;3.北京工業大學材料學院，北京 100124)

基于對含金屬紗線機織物的結構分析，提出該類織物的有效電磁屏蔽結構由金屬纖維紗線構成;采用裸銅絲制備模擬織物中金屬紗線排列的有效結構模型樣品，改變其排列方式、排列間距、交叉處及四周連通情況等的模型樣品，用屏蔽室法獲得1～18 GHz范圍內的屏蔽效能。結果表明:金屬紗線排列間距是影響屏蔽效能的關鍵因素;金屬紗線單向排列和雙向排列樣品的屏蔽效能一樣，但是單向排列樣品具有顯著方向性;雙向網格排列樣品的網格尺寸影響其屏蔽效能。實驗條件下金屬纖維紗線交叉點處的連通情況對屏蔽效能影響不大，但尚需要進一步研究。

金屬纖維紗線;電磁屏蔽效能;有效電磁屏蔽結構模型;排列方式;連通

電磁屏蔽織物主要采用金屬或金屬化纖維(以下統稱金屬纖維)、織物金屬化和導電高分子涂層等3種方式實現［1-2］。織物金屬化材料透氣性差、手感發硬、表面金屬特征明顯。導電高分子涂層織物顏色單一、耐洗性差、成本高、且多處于實驗階段。現有含金屬纖維的針織物，由于常規的緯編或經編織物中金屬纖維只在一個方向上連通，且結構疏松，纖維間孔隙大，因此電磁屏蔽效果不理想，應用相對較少［3-4］。含金屬纖維的機織物由2個系統的紗線交織而成，避免了針織物的缺點，同時具有結構可控、編織靈活、輕柔耐洗等特點，成為軍民用輕質柔性電磁屏蔽防護材料的首選。

目前，國內外多采用金屬纖維通過混紡［5-7］、交織［8］、并線［9］、包芯［10］等方式織入可獲得含金屬纖維機織物。常用的金屬或金屬化纖維有銅絲［10-11］、不銹鋼纖維［6-7］和鍍銀纖維［8-9］等。科研人員分別對金屬纖維含量、織物緊密度、紗線類型、織物組織結構、織物厚度等因素對屏蔽效能的影響進行了大量的定性研究［12-13］得到以下結果:第一，隨著金屬纖維含量增加，其屏蔽效能將增加［7，10，14］，但增加到一定程度后，紗線抗彎剛度和彎曲模量增加，導致織物中纖維間孔隙增大，屏蔽高效能變化趨緩甚至下降［11，15］。第二，織物緊度越大，金屬纖維間距越小，電磁波透射減小、屏蔽效能增加［5，16］;但間距并不是越小越好［17］。第三，金屬纖維紗線類型不同會導致屏蔽效能產生差異。例如，單位長度的包芯紗中呈直線的金屬長絲的電阻低于并捻紗中呈加捻螺旋狀的金屬長絲，因而前者屏蔽效能較高［7］;而較低不銹鋼含量(17%)的混紡紗中由于不銹鋼短纖維間可能缺乏有效電連接，使其電阻率高于不銹鋼長絲包芯紗，屏蔽效能相對較低［6］。第四，同類織物中不同的組織結構［4，9-10］、不同疊合層數和厚度［12，18］也會導致屏蔽效能的差異。上述定性研究存在如下問題:1)制備流程長、不可控因素多，由于分析的樣品數量有限，會導致部分判斷不合理;2)多數研究針對特定產品和材料，分析其屏蔽效能的影響因素。可見缺乏對織物電磁屏蔽效能通用性影響因素的提取和研究。由于普通紡織材料都是電磁波通透的高分子材料，其有效電磁屏蔽結構是由具有金屬特性的功能紗線構成。本文分析并提出了織物中金屬纖維紗線的排列方式和連接狀態的結構模型，并以銅導線制備結構模型樣品，通過屏蔽室法測試1～18 GHz的屏蔽效能及反射系數，提取出其中的通用影響因素，以指導該類織物的開發設計。

1 實驗部分

1.1 設計思路

由于普通的紡織纖維大都是高分子透波材料，對電磁波的傳播幾乎沒有影響，金屬纖維的織入賦予該類織物良好的電磁屏蔽性能。金屬或金屬化長絲紗線在機織物中通過直接織入、包芯、并捻紗、賽絡紡等方式在經向、緯向單一方向或2個方向同時織入織物。金屬纖維通過這些不同的紗線織入不同機織物中的具體排列結構可以歸納如下。

1)無論是直接織入、還是作為包芯紗中的芯紗、亦或是作為并捻紗中的一部分，雖然存在屈曲波高和捻度的差異，金屬纖維都是成連續狀態沿織物經向或緯向分布。

2)當金屬纖維紗線從經向或緯向根據一定經緯密度織入時，簡化為金屬紗線沿一個方向按一定間距平行排列。

3)當金屬紗線直接或以并捻方式從經、緯2個方向同時織入，相當于在織物中形成了交叉處連通的金屬紗線網格。

4)當金屬紗線以包芯紗方式從經、緯2個方向同時織入，包芯紗相當于在織物中形成了交叉處不連通的金屬紗線網格。

將含金屬纖維紗線的電磁屏蔽織物簡化為直觀的基本物理模型，見圖1。圖中，dj為金屬纖維紗線橫向間距，dw為縱向間距。

圖1 金屬紗線沿織物的排列形式Fig.1 Arrangements of fabric with metal fiber yarns.(a)Parallel in warp direction;(b)Parallel in weft direction;(c)Connected intersection;(d)Unconnected intersection

織物組織結構變化導致紗線屈曲波高、紗線交叉點的狀態發生變化。屈曲波高將影響織物單位長度內金屬紗線長度，對紗線的細度、電磁學參數等沒有影響;交叉點狀態及數目將影響金屬紗線網格數目及尺寸，因此，在圖1的4種基本模型中，無論織物的基本組織結構如何變化，圖1(a)、(b)和(d)所示的模型基本不受影響。而圖1(c)的模型組織結構的變化會改變交叉點的連通情況，比如，緊密的平紋組織中金屬紗線可能將形成每個交叉點都較好連通的模型，但是需要實驗驗證。

1.2 樣品制備

采用直徑為0.1mm的銅導線制備樣品，見表1。單向平行排列結構模型a、b樣品:模擬織物中單方向含有金屬紗線的情況，采用銅導線沿一個方向平行排列。改變排列距離和方向，獲得表1所示的5-P-1～5-P-5樣品。

表1 實驗不同排列距離、方式及連通情況下的樣品Tab.1 Samples with different arrangement，arrangement spacing and connected manner

雙向垂直交叉且交點連通模型c樣品:模擬織物中經、緯向均含金屬紗線的情況，將銅導線平列排列樣品、交叉對疊黏合、并用力按壓，保證交叉點處連通，獲得表1中所示5-W-1～5-W-5樣品。為了保證交叉點連通，用萬用表測得2個對角線處的電阻均在1 Ω以下，表明交叉點處連通良好。

雙向垂直交叉且交點不連通模型d樣品:2個銅導線垂直對疊樣品中間放置塑料薄膜進行隔斷，獲得表1中5-W-1-U～5-W-5-U樣品，使得垂直交叉排列的銅導線交點不連通。

四周連通模型樣品:在單向排列模型上，在其四周貼上導電膠，使得模型中的銅導線互相連通，獲得表1中5-PL-2樣品。

分別采用屏蔽室法和拱形法測試屏蔽效能和發射系數，測試原理分別如圖2、3所示。2個測試系統都采用以下儀器:安捷倫 E8257D信號發生器(250 kHz～40gHz)、E7405AEMC頻譜分析儀(100 Hz～26.5 GHz)、喇叭天線(1 GHz～18 GHz)、吸波屏。樣品的屏蔽效能計算式如下:

圖2 屏蔽效能測試系統Fig.2 Test system of shielding effectiveness

圖3 反射系數測試系統Fig.3 Test system of reflection coefficient

式中:P1為放置樣品時的接收功率;P2為置空處的接收功率;SE為屏蔽效能。

樣品的反射系數公式如下:

式中:P'3為放置樣品的接收功率;P'1為發射功率;P'2為只放置全反射鋁板時的接收功率;R為反射系數。上面2個公式中，屏蔽效能、反射系數和功率的單位均為dB。

2 結果分析

2.1 導線排列方式對屏蔽效能的影響

分別將導線平行排列成縱向間隔為1和5mm的樣品，即樣品5-P-1和5-P-5，沿水平(即單根導線平行于測試臺水平底邊，以下同)和垂直(即單根導線垂直于測試臺水平底邊，以下同)方向放置于樣品臺上，測試樣品的屏蔽效能和反射系數，結果如圖4所示。

圖4 導線平行排列和垂直排列的屏蔽效能和反射系數Fig.4 Shielding effectiveness(a)and reflection coefficient(b)of samples with parallel and vertical wires

當導線平行排列模型樣品垂直放置時，在1mm或5mm的不同間隔距離下，屏蔽效能均接近0、反射系數均接近-20 dB，基本和環境值一樣，因此，垂直放置時，電磁波可以完全透過樣品。

當導線平行排列模型樣品水平放置時，無論是屏蔽效能還是反射系數，間隔1mm的樣品均高于間隔5mm的樣品。其中，5 GHz以上頻段，間隔1mm樣品的屏蔽效能在15 dB以上，而間隔5mm樣品的屏蔽效能均在5 dB以下，且前者峰值可達30 dB、后者在13 GHz后屏蔽效能幾乎為零，因此，對于同樣的電磁波頻率下，波長一樣，金屬纖維排列間距越小，電磁波就越難通過、越容易被反射。

采用屏蔽室法測試屏蔽效能時，雙脊喇叭天線發出的電磁波具有顯著方向性。在樣品平面，電磁波的磁場分量垂直于測試臺水平底邊，電場分量平行于測試臺水平底邊，因此，當樣品垂直放置時，磁場分量和銅導線平行，不能產生感應渦流，導致屏蔽效能為零、反射系數接近環境值。

在0～1.5 GHz波段，常采用法蘭同軸法測試屏蔽效能。此時，電磁波的電場分量和磁場分量互相垂直，并沿樣品的半徑方向呈圓形向外傳播，不能分辨出導電性各向異性的樣品。傳統的電磁屏蔽材料多為金屬，具有各向同性的電性能，以抵御未知入射方向的電磁波。已有研究也間接表明了電磁波的方向性及織物各向異性對屏蔽效能的影響。比如，同軸法測試時，只在經向或緯向含有金屬紗線的織物，其屏蔽效能不如同樣的雙層織物［19］，也不如在經緯2個方向同時含有金屬紗線的織物［20］。

2.2 不同排列間距對屏蔽效能的影響

將導線平行排列樣品5-P-1～5-P-5系列水平放置，測試其屏蔽效能和反射系數，結果如圖5所示。隨著平行排列的銅導線的間距增加，模型樣品的屏蔽效能和反射系數均減小。銅導線間距為1、2、3、4、5mm的平行樣品，10～18 GHz內的屏蔽效能分別為10～20 dB、7～12 dB、5～10 dB、2～5 dB、2～4 dB，且間距為1mm樣品的屏蔽效能峰值可達37 dB，遠遠高出間距為2mm樣品;而間距為4、5mm時的屏蔽效能較為接近，趨于0，因此，屏蔽效能隨間距增加，初始階段下降快，而后下降趨緩。相應的，反射系數在間距為1、2和3mm時，均接近于0，對電磁波反射良好，間距為4、5mm的樣品，其反射系數接近環境值。

可知，金屬紗線的排列間距是影響織物屏蔽效能的重要因素，由其密度或緊度決定。

2.3 平行和網格排列對屏蔽效能的影響

將導線平行排列樣品5-P-1～5-P-5系列和網格排列樣品5-W-1-U～5-W-5-U系列水平放置，測試試樣的屏蔽效能和反射系數，結果如圖6所示。

無論是屏蔽效能、還是反射系數，在導線間距相同時，單方向平行排列樣品和網格排列樣品的曲線基本重合。即平行間距1mm排列和網格邊長1mm排列的樣品的屏蔽效能一樣、反射系數一致，其他間距也表現出相同的現象。

圖5 不同排列間距的屏蔽效能和反射系數Fig.5 Shielding effectiveness(a)and reflection coefficient(b)of samples at different arrangement spacings

因此，織物中金屬紗線間距相同時，經、緯2個方向和單方向織入金屬紗線的織物的屏蔽效能在數值上是一樣的。但是，單方向織入金屬紗線的織物對電磁波入射方向具有選擇性，當磁場分量平行金屬紗線時，屏蔽效能為0;而電場分量垂直金屬紗線時，屏蔽效能最大，因此，為抵御未知方向的電磁波，應該采用經、緯2個方向均含有金屬紗線的織物。

2.4 網格交叉處連通對屏蔽效能的影響

導線網格排列交叉處連通的樣品5-W-1～5-W-5系列和網格排列但交叉處不連通的樣品5-W-1-U～5-W-5-U系列，水平放置，其屏蔽效能如圖7所示。

如圖7所示，無論導線排列間距多大，交叉處連通和不連通的網格樣品的屏蔽效能曲線基本重合，且隨著頻率的增加，樣品的屏蔽效能逐漸減小;隨著導線間距的增加，屏蔽效能逐漸降低。這與前述研究結果一致。

圖6 銅導線平行與網格樣品的屏蔽效能和反射系數Fig.6 Shielding effectiveness(a)and reflection coefficient(b)of samples with bare copper wires in parallel and grids

圖7 網格交叉處連通和不連通的屏蔽效能Fig.7 Shielding effectiveness of samples with connected grids and unconnected grids

根據金屬板網格屏蔽材料的理論，網格交叉處連通情況會影響其屏蔽效能。盡管采用萬用表測試了網格連通樣品的對角線銅導線間的電阻，基本可以表明交叉點存在連通或完全不連通的情況。盡管對角線銅絲間電阻和銅絲自身電阻相近，表明交叉點處有連通，但難以判斷或證明是否所有的交叉點都存在良好連通，如果有局部不連通情況，也會出現電磁波泄漏現象;只有在完整的金屬板上刻蝕出孔眼，才能保證交叉點處完全連通，但是這與織物的實際情況相差較遠，所以，需要進一步對此問題進行更為深入的研究結果，研究交叉點處連通概率、交叉點連通分布情況等對電磁屏蔽效能的影響。

2.5 四周連通對網格排列的屏蔽效能影響

以間距為2mm的平行排列銅導線，分別形成四周連通的5-PL-2樣品和不連通的5-P-2樣品，水平放置，其屏蔽效能如圖8所示。

圖8 四周連通和不連通的屏蔽效能Fig.8 Shielding effectiveness of samples with connected wires and unconnected wires

由圖8可知，2種樣品的屏蔽效能基本一致。高頻磁場下，金屬導線會產生感應電流，從而感生出反向磁場，產生耗損，對電磁波產生屏蔽。對于四周連通的樣品，理論上，感應的電流會形成良好回路，以增加屏蔽體表面的波阻抗，從而提高屏蔽效能。本文四周連通的樣品卻沒有表現出更好的屏蔽效能，其原因可能是由于導線間距較大，感應的渦流在樣品平面未能形成較為致密的渦流場，導致磁場損耗較少。

2.6 網格樣品矩形邊長對屏蔽效能的影響

考慮到普通織物多為高經密低緯密，因此織物中會存在金屬紗線在經緯向形成矩形網格的情況。根據2.2和2.5的研究結果，金屬紗線排列間距對屏蔽效能影響顯著，單方向含有金屬紗線時，屏蔽效能會在一個方向表現出最大值，而在另一個方向表現出最小值，因此，當織物中金屬紗線網格在經緯向尺寸不一致時，推測織物的屏蔽效能具有方向性。將縱向間距dw=1mm和橫向間距分別為dj=2、3、4、5mm的平行樣品，分別對疊后形成矩形網格樣品，水平放置測其屏蔽效能，結果如圖9(a)所示。可見，這些樣品的屏蔽效能曲線基本重合，且和縱向間距1mm平行排列的樣品的屏蔽效能一致，表明橫向排列的平行導線對電磁波沒有任何攔截作用。

圖9 網格樣品不同矩形邊長的屏蔽效能Fig.9 Shielding effecctiveness of samples with different grids

將橫向間距dj=1mm、縱向間距分別為dw=2、4、5mm的平行樣品分別對疊后形成矩形網格樣品，水平放置測其屏蔽效能，結果如圖9(b)所示。可知，隨縱向間距的增加，網格樣品的屏蔽效能減小。這與前面平行排列導線模型結果一致。

3 結論

對于由銅導線構成的有效電磁屏蔽結構模型樣品，采用屏蔽室法、在電磁場垂直入射、遠場平面波條件下，在1～18 GHz范圍內，其屏蔽效能和反射系數的變化規律如下。

1)單方向含有平行導線的樣品，對電磁波的屏蔽和反射作用，均具有顯著的方向性。當磁場分量在樣品平面和導線平行時，屏蔽效能和反射系數均最小，即電磁波基本透過;當磁場分量在樣品平面和導線垂直時，隨著導線排列間距增大，屏蔽效能和反射系數均降低。

2)在本文的制樣條件下，網格排列、交叉點連通和不連通的樣品，其屏蔽效能和反射系數一致。但是，局限于制樣方法，難以判斷是否在每個交叉點處都存在連通，可能會存在部分連通及連通點存在一定分布的情況，這一點需要進一步研究。

3)矩形網格樣品的屏蔽效能，出現顯著的方向性。

4)導線平行排列的樣品，四周連通與否對屏蔽效能幾乎沒有影響。

5)同樣的樣品，隨著頻率的增加，其屏蔽效能降低、反射系數降低。

根據對金屬導線構筑的織物有效屏蔽結構模型樣品研究，結合織物的實際情況，可知:織物中金屬紗線的排列間距對屏蔽效能影響顯著;為了對未知電磁波進行有效屏蔽，織物經緯向的金屬紗線應具有正方形網格結構。此外，織物中交叉點處金屬紗線的連通難以做到如金屬板網孔材料一樣，因此，連通和不連通對屏蔽效能的影響不顯著，但對于交叉點處連通情況還需要更深入的驗證。

［1］ 肖紅，施楣梧.電磁紡織品研究進展［J］.紡織學報，2014，35(1):151-157.XIAO Hong，SHIMeiwu. Research progresson electromagnetic textiles ［J］. Journal of Textile Research，2014，35(1):151-157.

［2］ GEETHA S，KUMAR K K S，RAO C R K，et al.EMI shielding methods and materials:a review［J］.Journal of Applied Polymer Science，2009，112:2073-2086.

［3］ 褚鈴，文珊.含不銹鋼纖維針織物屏蔽效能及機理研究［J］.針織工業，2011(6):18-20.ZHU Ling，WEN Shan. Research on shielding effectiveness and mechanism of knitted fabric with stainless steel fiber［J］.Knitting Industries，2011(6):18-20.

［4］ ?EKEN F，?ZLEM K，?ZKURT A，et al.The electromagnetic shielding properties of some conductive knitted fabrics produced on single or double needle bed of a flat knitting machine［J］.Journal of the Textile Institute，2012，103(9):968-979.

［5］ CHENG KB， CHENGTW，NADARAJRN.Electromagnetic shielding effectiveness of the twill copper woven fabrics［J］.Journal of Reinforced Plastics and Composites，2006，25(7):699-709.

［6］ 肖倩倩，張玲玲，李茂松，等.含不銹鋼纖維抗電磁輻射織物性能研究［J］.浙江理工大學學報，2010，27(2):174-179.XIAO Qianqian，ZHANG Lingling，LI Maosong，et al.Orthotropic behavior of PVC architectural membrane materials under tensile loading［J］.Journal of Zhejiang Sci-Tech University，2010，27(2):174-179.

［7］ SU C I，CHERN J T.Effect of stainless steel-containing fabrics on electromagnetic shielding effectiveness［J］.Textile Research Journal，2004，74(1):51-54.

［8］ 張麗娟.基于鍍銀纖維的防電磁輻射紡織品開發與測試研究［D］.石家莊:河北科技大學，2010:28-71.ZHANG Lijuan.Research on development and testing of anti-electromagnetic radiation textile with silver fiber［D］.Shijiazhuang:Hebei University of Science Technology，2010:28-71.

［9］ 謝勇，杜磊，鄒奉元.緯向嵌織鍍銀長絲機織物的電磁屏蔽效能分析［J］.絲綢，2013，50(1):37-40.XIE Yong， DU Lei， ZOU Fengyuan.Analysis on electromagnetic shielding effectiveness of silver-plated filament weft embedded woven fabrics［J］.Journal of Silk，2013，50(1):37-40.

［10］ PERUMALRAJ R，DASARADAN B S.Electromagnetic shielding effectiveness of copper coreyarn knitted fabrics［J］.Indian Journal of Fiber＆ Textile Research，2009，34:149-154.

［11］ PERUMALRAJR R，DASARAHAN B S，NALANKILLI G.Copper，stainless steel，glass core yarn，and ply yarn woven fabric composite materials properties［J］.Journal of Reinforced Plastics and Composites，2010，29(20):3074-3082.

［12］ CHEN H C，LEE K C，LIN J H，et al.Fabrication of conductive woven fabric and analysis of electromagnetic shielding via measurement and empirical equation［J］.Journal of Materials Processing Technology，2007，184:124-130.

［13］ 王建忠，奚正平，湯慧萍，等.不銹鋼纖維織物電磁屏蔽效能的研究現狀［J］.材料導報，2012，26(10):33-53.WANG Jianzhong，XI Zhengping，TANG Huiping，et al. Research progress of electromagnetic shielding effectiveness of stainless steel fabric［J］.Materials Review，2012，26(19):33-53.

［14］ SHYR T W，SHIE J W.Electromagnetic shielding mechanisms using soft magnetic stainless steel fiber enabled polyester textiles［J］.Journal of Magnetism and Magnetic Materials，2010，324:4127-4132.

［15］ 賈治勇，聶凱，張揚飛，等.不銹鋼纖維混紡織物微波反射性能研究［J］.功能材料，2012，43(5):603-606.JIA Zhiyong， NIE Kai， ZHANG Yangfei， et al.Microwave reflective properties of blended fabric with stainless steel fiber and polyester fiber［J］.Journal of Functional Materials，2012，43(5):603-606.

［16］ RAJENDRAKUMARA K， THILAGAVATHI G.Electromagnetic shielding effectiveness of copper/PET composite yarn fabrics［J］.Indian Journal of Fiber ＆Textile Research，2012，37(2):133-137.

［17］ 吳瑜，周勝，徐增波，等.碳纖維網格排列電磁屏蔽效率的分析［J］.紡織導報，2011(11):75-77.WU Yu，ZHOU Sheng，XU Zengbo，et al.Analysis of electromagnetic wave shielding effectiveness of carbon fiber grid arrangement［J］. China Textile Leader，2011(11):75-77.

［18］ BRZEZIN'SKIS， RYBICKIT， LAO M， et al.Effectiveness of shielding electromagnetic radiation，and assumption for designing the multi-layer structures of textile shielding materials［J］.Fibres ＆ Textiles in Eastern Europe，2009，17(1):60-65.

［19］ 王永利，張潔.電纜屏蔽金屬網屏蔽效能的工程計算［J］.航天控制，2010，28(1):86-89.WANG Yongli，ZHANG Jie.Calculation of shielding effectiveness of metal wire mesh of cable［J］.Aerospace Control，2010，28(1):86-89.

［20］ 石風俊，鄭德均.金屬纖維混紡屏蔽織物屏蔽效能［J］.紡織科技進展，2006(3):37-38.SHI Fengjun，ZHENG Dejun.Study on electromagnetic shielding effectiveness of metal fiber blended fabric［J］.Progress in Textile Science＆ Technology，2006(3):37-38.

Influential factors of electromagnetic shielding effectiveness based on effective woven fabrics structure model

XIAO Hong1，SHI Meiwu1，2，CHAO Shan2，TANG Zhanghong3，WANG Qun3
(1.The Quartermaster Research Institute of the General Logistics Department，Beijing 100010;2.College of Textiles，Donghua University，Shanghai201620，China;3.College of Materials，Beijing University of Technology，Beijing 100124，China)

Based on the structure analysis of woven fabric composed of metal fiber，it is proved that metal fiber yarn forms an effective electromagnetic shielding structure.The bare copper wires were used to prepare the simulated metal fiber of fabric effective structural models.The arrangement，arrangement spacing and connected manner between the bare copper wires of the samples were different.The shielding effectiveness of these samples was tested by the shielding chamber method，and the frequency range was from 1-18 GHz.The results showed that arrangement spacing of the metal fiber is the key facto affecting shielding effectiveness.The shielding effectiveness of the sample with unidirectional arrangement of metal fiber is the same as that with the bidirectional arrangement，but the shielding effectiveness of the sample with unidirectional arrangement metal fiber has significant direction.With bidirectional grid，the grid size of the sample affects its shielding effectiveness.Under laboratory conditions，if the junction of the mental fiber is connectivity，the shielding effectiveness will be changed.

metal fiber yarn;electromagnetic shielding effectiveness;effective electromagnetic shielding structure model;arrangement;connectivity

TS 106

A

10.13475/j.fzxb.20140700908

2014-07-07

2015-03-25

國家自然科學基金資助項目(51403232)

肖紅(1976—)，女，高級工程師，博士。主要研究方向為功能性紡織品。E-mail:76echo@vip.sina.com。