某電廠4號爐一次風機電流大原因分析

楊雙華+藺大鵬

【摘 要】 某電廠4號爐一次風機在同樣負荷下總是比3號爐一次風機電流每臺都大10A左右，這既增加了機組廠用電，又對磨煤機的安全運行帶來不利影響，本文對可能引起#4爐一次風機電流大的原因逐一進行分析，并進一步延伸，發現#3、#4爐六大風機電流均比一年前偏大，通過分析找出原因所在，利用機組檢修時進行處理，消除異常現象。

【關鍵詞】 暖風器 ?差壓 ?空預器 ?漏風

1 引言

一次風機，送風機和引風機俗稱為火力發電廠的六大風機。六大風機是火電廠的重要輔機，也是能耗大戶。六大風機的電流增大將顯著增加機組的廠用電率。電廠運行值班員在機組運行中應關注六大風機的電流，通過趨勢分析發現六大風機電流變化的趨勢，如果發現電力有增大的趨勢，應及時分析問題產生的原因并采取措施消除，這對機組的安全穩定運行和節能降耗工作都意義重大。

2 系統概述

某電廠#3、#4鍋爐采用DG1025/18.2-∏6型鍋爐，本鍋爐為亞臨界參數、自然循環，擺動燃燒器四角切圓燃燒，單爐膛π型布置，燃用煙煤，一次再熱，平衡通風、固態排渣，全鋼架、全懸吊結構。每臺爐各配置兩臺雙吸雙支離心式引風機，調節方式為液力耦合器調節;兩臺動葉可調軸流式送風機;兩臺單吸雙支離心式一次風機，調節方式為液力耦合器調節。六大風機均為成都電力機械廠制造。

一次風用作輸送和干燥煤粉用，由一次風機從大氣中抽吸而來，送入三分倉預熱器的一次風分隔倉，加熱后通過熱一次風道進入磨煤機，在進預熱器前有一部分冷風旁通經冷一次風道，在磨煤機進口前與熱一次風相混合作磨煤機調溫風用。二次風的作用是強化燃燒和控制NOX生成量，從大氣吸入的空氣通過送風機進入預熱器的二次風分隔倉，加熱后經二次風道進入大風箱。爐膛中產生的煙氣流過后煙井后，通過煙道進入脫硝裝置，去除NOX后再進入空氣預熱器煙氣倉，在預熱器中利用煙氣余熱使一、二次風得到預熱。從空氣預熱器出來的煙氣通過靜電除塵器、引風機和脫硫裝置排至煙塔。

3 問題的提出

2013年7月值班員發現4號爐一次風機在同樣負荷下總是比3號爐一次風機電流每臺都大10A左右，這既增加了機組廠用電，又對磨煤機的安全運行帶來不利影響。通過查看趨勢發現從2012年6月10日開始，4號爐一次風機電流開始明顯大于3號爐一次風機電流。2013年7月7日，300MW滿負荷時，兩臺爐一次風機電流對比圖如圖1所示：從圖分析可知，#4爐一次風機在滿負荷下風機電流（115A+114A）比#3爐一次風機電流（104A+107A）高20A左右，每臺高10A左右。

4 原因分析

在整個鍋爐風煙系統中，能夠對一次風機的工況產生如此明顯的影響只有三個方面的因素：風煙系統，空預器和一次風機本身。

4.1 一次風機設備原因分析

首先對一次風機本身進行原因排查分析。二期#3、#4爐4臺一次風機均采用成都電力機械廠制造的離心式風機，風機采用入口靜葉和液耦調速的方式調節，實際正常運行中，入口靜葉全開，通過液力耦合器調節風機出力[1]。兩臺爐4臺一次風機型式完全一樣，且風機本身未進行過改造。自投產以來風機運行穩定，故排除風機本身原因對電流造成影響。

4.2 風煙系統原因分析

4.2.1 一次風系統

4號爐在2012年10月進行過由一次風代替火檢風和脫硝稀釋風的改造。3號爐在2013年3月也進行了同樣的改造。火檢風用量很小，在這里忽略不計，那么是不是因為4號爐稀釋風量過大造成一次風機電流偏大呢？在2013年7月4日，將4號爐稀釋風機啟動，將一次風供稀釋風調門關閉，41、42一次風機電流各降低1A，單臺仍比3號爐一次風機電流高出10A左右，且3號爐是在一次風仍帶稀釋風的情況下。所以一次風代替稀釋風并不是一次風機電流高的原因。

4.2.2 一次風暖風器

整個風煙系統由一次風機、暖風器、空預器、送風機、引風機和風道構成。如果風道存在大量漏風，會造成一次風機電流增大，通過現場檢查，并未發現風道有大量漏風現象。那么就考慮風煙系統是否有堵塞的地方，最容易發生堵塞的是暖風器和空預器。300MW時兩臺爐一次風暖風器前后壓力見表1。

通過參數對比分析發現，#3爐兩臺一次風暖風器出入口差壓（出口壓力-入口壓力）為0.95/0.89kpa，#4爐兩臺一次風暖風器出入口差壓（出口壓力-入口壓力）為-0.17/-0.14kpa。我們發現#3爐兩臺暖風器出口壓力均高于入口壓力，而#4爐兩臺一次風暖風器出口壓力均低于入口壓力。那么暖風器出口壓力為什么會高于入口壓力呢，如果暖風器出口壓力低于入口壓力后又說明什么問題呢？下面進行分析。一次風管道在暖風器前直徑增大，形成一個漸擴管，如圖2所示。

我們知道噴嘴（噴管）的作用是使工質流過后速度增加而壓力降低，工程上有一種與噴管作用相反的設備，稱為擴壓管。它的作用是使工質流過后，速度降低而壓力升高。氣體在擴壓管中的能量轉換過程，正好和噴管中的過程相反，當介質流速小于音速時，即時，擴壓管為漸擴形，當介質流速大于音速時，即時，擴壓管為漸縮形[2]。送風機和一次風機出口風速均小于音速，所以暖風器入口處即是一個擴壓管。

根據伯努力方程p1v1+1/2m c12=p2v2+1/2mc22（氣體勢能忽略不計）[3]

p1 -擴壓管前工質壓力

p2 -擴壓管后工質壓力

v1 -擴壓管前工質比容

v2 -擴壓管后工質比容

c1 -擴壓管前工質速度

c2 -擴壓管后工質速度

因為v1=v2，c1>c2，所以p1

工質流過暖風器，有節流損失，當暖風器清潔時，暖風器的節流作用小于擴壓管的增壓作用，使得所側值暖風器后壓力大于暖風器前壓力。當暖風器堵塞時，暖風器的節流損失增大，使得暖風器后的壓力下降，當暖風器堵塞嚴重時，暖風器前的壓力便開始高于暖風器后的壓力。endprint

由此可見，#4爐兩臺一次風暖風器出口壓力已經低于入口壓力，存在一定的臟污，導致一次風母管壓力降低，為保證磨煤機安全運行，兩臺一次風機處理增加，電流增大。但具體影響電流多少，需要對暖風器清洗后看效果。

4.2.3 一次風量因素

如果同負荷下4號爐一次風量大于3號爐的話，那必然導致4號爐一次風機電流大于3號爐。圖3是在7月14日負荷220MW時筆者做的實驗，兩臺爐負荷一樣，將兩臺爐送風機出力調整至一致，送風量相同，煤量相同（100t/h）的情況下，而4號爐兩臺引風機電流（185+187）比3號爐引風機（173+173）大26A。

可見，在兩臺爐負荷相同、煤量相同的情況下，4號爐一次風大于3號爐一次風，這可能由于兩臺爐制粉系統差異造成，在煤量相同的情況下，4號爐需要更多的一次風才能保證磨煤機出口溫度合格，所以在運行中需要運行人員調整好參數，在保證不堵磨的情況下，盡量使磨煤機冷風門不開啟，以降低一次風量。另外，也有可能是一次風壓力不準，測量值偏低造成一次風機液耦自動調節時開大，引起一次風機電流增大。

針對此種現象，發電部采取措施將一次風機液耦調節加負偏置以降低一次風機出力，但為保證磨煤機安全運行，防止堵磨，#4爐磨煤機熱風門開度又偏大，所以一次風機電流降低很少，仍然比3號爐大許多。

4.3 空預器原因分析

如果空預器漏風造成一次風漏入煙氣側，也會引起一次風機和引風機電流同時增大的現象，下面進行分析。

4.3.1 空預器堵塞

空預器發生堵塞時，其煙氣側和空氣側差壓都會增大，表2是3、4號爐300MW時兩臺空預器煙氣側和二次風側壓差。

通過查看參數發現兩臺爐空預器差壓在相同負荷下基本一致，所以空預器堵塞不是一次風機電流大的原因。

4.3.2 空預器漏風

空預器密封不好造成一次風漏風會造成一次風機電流明顯增大。兩臺爐空預器采用徑向——軸向，徑向——旁路雙密封系統，所謂雙密封系統就是每塊扇形板在轉子轉的任何時候至少有兩塊徑向和軸向密封片與它和軸向密封裝置相配合，形成兩道密封。徑向密封片沿長度方向分成兩段，用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上。軸向密封片沿轉子的高度方向布置，也用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上。徑向密封片與扇形板構成徑向密封，軸向密封片與軸向密封裝置構成軸向密封[4]。

空預器在實際運行中受到煙氣和空氣的長期沖刷，冷端腐蝕以及空預器吹灰時蒸汽直接對密封片進行沖刷都會造成密封片的磨損，另外扇形板有鼓包或變形也會對密封片造成磨損。如果空預器漏風會造成一次風機、送風機和引風機電流同時增大。表3是4號爐在2012年和2013年負荷300MW時六大風機電流對比表。

通過對比發現，在同樣負荷、同樣煤量下，六大風機電流2013年比2012年都有增大，所以空預器還是存在一定漏風的。

同理，對3號爐的六大風機電流也做以下比較，如表4所示。說明#3爐也存在漏風現象。

為此公司邀請技術服務單位對#3、#4爐做空預器漏風試驗，試驗結果表明：41空預器漏風率11%，42空預器漏風率10%;31空預器漏風率8%，32空預器漏風率8%。兩臺爐空預器漏風均大于設計值6%的漏風率，且#4爐兩臺空預器漏風率均大于#3爐。

5 原因確認

綜上所述，4號爐一次風機電流大于3號爐，主要由以下兩點原因造成：（1）4號爐一次風暖風器堵塞。需要對一次風暖風器沖洗后看效果，得出影響電流多少。（2）3、4號爐均存在空預器漏風現象，但4號爐空預器漏風率比3號爐大。

6 問題的解決

4號爐于2013年9月25日后夜向調度申請，對一次風暖風器進行了清洗，雖然清洗時間短，但效果明顯。清洗后#4機組負荷300MW時，六大風機參數如表5所示。

可見，對一次風暖風器清洗后，4號爐兩臺一次風機電流均比清洗前降低了5A左右，而暖風器后一次風壓和熱一次風母管壓力均上升，暖風器后壓力也大于暖風器前的壓力了。但由于清洗時間短，與#3爐暖風器前后差壓相比，#4爐的差壓還是偏大。需機組停機檢修時再進行長時間清洗。

3號爐在2013年10月1日進行了機組C修工作，在C修中對#3爐空預器的冷端和熱端密封片進行了檢查和部分更換。更換后#3爐六大風機電流如表6所示。

可見，#3爐更換密封片后，減小了空預器漏風，六大風機電流都有明顯降低，效果顯著。

#4爐在2014年9月份進行了機組C修。在C修中，對#4爐兩臺一次風暖風器均進行了徹底清洗，對#4爐兩臺空預器密封片進行了檢查，發現41、42空預器冷端和熱端徑向密封片磨損嚴重，利用這次檢修機會對損壞的密封片進行了更換。2014年9月24日，4號爐C修后首次帶至滿負荷，六大風機電流如表7所示。

可見，#4爐在對一次風暖風器清洗和更換空預器密封片后，六大風機電流下降明顯，兩臺爐一次風機電流也基本一致。空預器漏風和暖風器臟污是造成六大風機電流增大以及兩臺爐一次風機電流偏差大的原因。

7 結語

機組運行中設備的任何異常都會體現在參數的異常變化上，因此做好機組日常工作的參數分析異常重要。不僅要做好本機組的參數縱向分析，還要做好機組間的橫向參數對比分析。本次異常的發現與解決就是首先發現#4爐一次風機電流明顯大于#3爐一次風機電流，然后通過進一步分析又發現兩臺爐六大風機電流均比一年前明顯增大，最終得出結論發現#4爐一次風暖風器堵塞和兩臺爐空預器漏風大的缺陷。關于空預器密封片磨損的原因還需進一步分析，筆者已建議部門對空預器吹灰的頻率和吹灰壓力進行試驗調整。

參考文獻：

[1]某發電有限責任公司.二期機組設備說明書，2008（1）：64-65.

[2]齊鄂榮，曾玉紅，工程流體力學[M].武漢大學出版社，2005.

[3]沈維道，蔣智敏，童鈞耕.工程熱力學[M].高等教育出版社，2001.

[4]三河發電有限責任公司.二期機組設備說明書，2008（1）：239-240.endprint

由此可見，#4爐兩臺一次風暖風器出口壓力已經低于入口壓力，存在一定的臟污，導致一次風母管壓力降低，為保證磨煤機安全運行，兩臺一次風機處理增加，電流增大。但具體影響電流多少，需要對暖風器清洗后看效果。

4.2.3 一次風量因素

如果同負荷下4號爐一次風量大于3號爐的話，那必然導致4號爐一次風機電流大于3號爐。圖3是在7月14日負荷220MW時筆者做的實驗，兩臺爐負荷一樣，將兩臺爐送風機出力調整至一致，送風量相同，煤量相同（100t/h）的情況下，而4號爐兩臺引風機電流（185+187）比3號爐引風機（173+173）大26A。

可見，在兩臺爐負荷相同、煤量相同的情況下，4號爐一次風大于3號爐一次風，這可能由于兩臺爐制粉系統差異造成，在煤量相同的情況下，4號爐需要更多的一次風才能保證磨煤機出口溫度合格，所以在運行中需要運行人員調整好參數，在保證不堵磨的情況下，盡量使磨煤機冷風門不開啟，以降低一次風量。另外，也有可能是一次風壓力不準，測量值偏低造成一次風機液耦自動調節時開大，引起一次風機電流增大。

針對此種現象，發電部采取措施將一次風機液耦調節加負偏置以降低一次風機出力，但為保證磨煤機安全運行，防止堵磨，#4爐磨煤機熱風門開度又偏大，所以一次風機電流降低很少，仍然比3號爐大許多。

4.3 空預器原因分析

如果空預器漏風造成一次風漏入煙氣側，也會引起一次風機和引風機電流同時增大的現象，下面進行分析。

4.3.1 空預器堵塞

空預器發生堵塞時，其煙氣側和空氣側差壓都會增大，表2是3、4號爐300MW時兩臺空預器煙氣側和二次風側壓差。

通過查看參數發現兩臺爐空預器差壓在相同負荷下基本一致，所以空預器堵塞不是一次風機電流大的原因。

4.3.2 空預器漏風

空預器密封不好造成一次風漏風會造成一次風機電流明顯增大。兩臺爐空預器采用徑向——軸向，徑向——旁路雙密封系統，所謂雙密封系統就是每塊扇形板在轉子轉的任何時候至少有兩塊徑向和軸向密封片與它和軸向密封裝置相配合，形成兩道密封。徑向密封片沿長度方向分成兩段，用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上。軸向密封片沿轉子的高度方向布置，也用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上。徑向密封片與扇形板構成徑向密封，軸向密封片與軸向密封裝置構成軸向密封[4]。

空預器在實際運行中受到煙氣和空氣的長期沖刷，冷端腐蝕以及空預器吹灰時蒸汽直接對密封片進行沖刷都會造成密封片的磨損，另外扇形板有鼓包或變形也會對密封片造成磨損。如果空預器漏風會造成一次風機、送風機和引風機電流同時增大。表3是4號爐在2012年和2013年負荷300MW時六大風機電流對比表。

通過對比發現，在同樣負荷、同樣煤量下，六大風機電流2013年比2012年都有增大，所以空預器還是存在一定漏風的。

同理，對3號爐的六大風機電流也做以下比較，如表4所示。說明#3爐也存在漏風現象。

為此公司邀請技術服務單位對#3、#4爐做空預器漏風試驗，試驗結果表明：41空預器漏風率11%，42空預器漏風率10%;31空預器漏風率8%，32空預器漏風率8%。兩臺爐空預器漏風均大于設計值6%的漏風率，且#4爐兩臺空預器漏風率均大于#3爐。

5 原因確認

綜上所述，4號爐一次風機電流大于3號爐，主要由以下兩點原因造成：（1）4號爐一次風暖風器堵塞。需要對一次風暖風器沖洗后看效果，得出影響電流多少。（2）3、4號爐均存在空預器漏風現象，但4號爐空預器漏風率比3號爐大。

6 問題的解決

4號爐于2013年9月25日后夜向調度申請，對一次風暖風器進行了清洗，雖然清洗時間短，但效果明顯。清洗后#4機組負荷300MW時，六大風機參數如表5所示。

可見，對一次風暖風器清洗后，4號爐兩臺一次風機電流均比清洗前降低了5A左右，而暖風器后一次風壓和熱一次風母管壓力均上升，暖風器后壓力也大于暖風器前的壓力了。但由于清洗時間短，與#3爐暖風器前后差壓相比，#4爐的差壓還是偏大。需機組停機檢修時再進行長時間清洗。

3號爐在2013年10月1日進行了機組C修工作，在C修中對#3爐空預器的冷端和熱端密封片進行了檢查和部分更換。更換后#3爐六大風機電流如表6所示。

可見，#3爐更換密封片后，減小了空預器漏風，六大風機電流都有明顯降低，效果顯著。

#4爐在2014年9月份進行了機組C修。在C修中，對#4爐兩臺一次風暖風器均進行了徹底清洗，對#4爐兩臺空預器密封片進行了檢查，發現41、42空預器冷端和熱端徑向密封片磨損嚴重，利用這次檢修機會對損壞的密封片進行了更換。2014年9月24日，4號爐C修后首次帶至滿負荷，六大風機電流如表7所示。

可見，#4爐在對一次風暖風器清洗和更換空預器密封片后，六大風機電流下降明顯，兩臺爐一次風機電流也基本一致。空預器漏風和暖風器臟污是造成六大風機電流增大以及兩臺爐一次風機電流偏差大的原因。

7 結語

機組運行中設備的任何異常都會體現在參數的異常變化上，因此做好機組日常工作的參數分析異常重要。不僅要做好本機組的參數縱向分析，還要做好機組間的橫向參數對比分析。本次異常的發現與解決就是首先發現#4爐一次風機電流明顯大于#3爐一次風機電流，然后通過進一步分析又發現兩臺爐六大風機電流均比一年前明顯增大，最終得出結論發現#4爐一次風暖風器堵塞和兩臺爐空預器漏風大的缺陷。關于空預器密封片磨損的原因還需進一步分析，筆者已建議部門對空預器吹灰的頻率和吹灰壓力進行試驗調整。

參考文獻：

[1]某發電有限責任公司.二期機組設備說明書，2008（1）：64-65.

[2]齊鄂榮，曾玉紅，工程流體力學[M].武漢大學出版社，2005.

[3]沈維道，蔣智敏，童鈞耕.工程熱力學[M].高等教育出版社，2001.

[4]三河發電有限責任公司.二期機組設備說明書，2008（1）：239-240.endprint

由此可見，#4爐兩臺一次風暖風器出口壓力已經低于入口壓力，存在一定的臟污，導致一次風母管壓力降低，為保證磨煤機安全運行，兩臺一次風機處理增加，電流增大。但具體影響電流多少，需要對暖風器清洗后看效果。

4.2.3 一次風量因素

如果同負荷下4號爐一次風量大于3號爐的話，那必然導致4號爐一次風機電流大于3號爐。圖3是在7月14日負荷220MW時筆者做的實驗，兩臺爐負荷一樣，將兩臺爐送風機出力調整至一致，送風量相同，煤量相同（100t/h）的情況下，而4號爐兩臺引風機電流（185+187）比3號爐引風機（173+173）大26A。

可見，在兩臺爐負荷相同、煤量相同的情況下，4號爐一次風大于3號爐一次風，這可能由于兩臺爐制粉系統差異造成，在煤量相同的情況下，4號爐需要更多的一次風才能保證磨煤機出口溫度合格，所以在運行中需要運行人員調整好參數，在保證不堵磨的情況下，盡量使磨煤機冷風門不開啟，以降低一次風量。另外，也有可能是一次風壓力不準，測量值偏低造成一次風機液耦自動調節時開大，引起一次風機電流增大。

針對此種現象，發電部采取措施將一次風機液耦調節加負偏置以降低一次風機出力，但為保證磨煤機安全運行，防止堵磨，#4爐磨煤機熱風門開度又偏大，所以一次風機電流降低很少，仍然比3號爐大許多。

4.3 空預器原因分析

如果空預器漏風造成一次風漏入煙氣側，也會引起一次風機和引風機電流同時增大的現象，下面進行分析。

4.3.1 空預器堵塞

空預器發生堵塞時，其煙氣側和空氣側差壓都會增大，表2是3、4號爐300MW時兩臺空預器煙氣側和二次風側壓差。

通過查看參數發現兩臺爐空預器差壓在相同負荷下基本一致，所以空預器堵塞不是一次風機電流大的原因。

4.3.2 空預器漏風

空預器密封不好造成一次風漏風會造成一次風機電流明顯增大。兩臺爐空預器采用徑向——軸向，徑向——旁路雙密封系統，所謂雙密封系統就是每塊扇形板在轉子轉的任何時候至少有兩塊徑向和軸向密封片與它和軸向密封裝置相配合，形成兩道密封。徑向密封片沿長度方向分成兩段，用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上。軸向密封片沿轉子的高度方向布置，也用螺栓連接在模數倉格的徑向隔板上。徑向密封片與扇形板構成徑向密封，軸向密封片與軸向密封裝置構成軸向密封[4]。

空預器在實際運行中受到煙氣和空氣的長期沖刷，冷端腐蝕以及空預器吹灰時蒸汽直接對密封片進行沖刷都會造成密封片的磨損，另外扇形板有鼓包或變形也會對密封片造成磨損。如果空預器漏風會造成一次風機、送風機和引風機電流同時增大。表3是4號爐在2012年和2013年負荷300MW時六大風機電流對比表。

通過對比發現，在同樣負荷、同樣煤量下，六大風機電流2013年比2012年都有增大，所以空預器還是存在一定漏風的。

同理，對3號爐的六大風機電流也做以下比較，如表4所示。說明#3爐也存在漏風現象。

為此公司邀請技術服務單位對#3、#4爐做空預器漏風試驗，試驗結果表明：41空預器漏風率11%，42空預器漏風率10%;31空預器漏風率8%，32空預器漏風率8%。兩臺爐空預器漏風均大于設計值6%的漏風率，且#4爐兩臺空預器漏風率均大于#3爐。

5 原因確認

綜上所述，4號爐一次風機電流大于3號爐，主要由以下兩點原因造成：（1）4號爐一次風暖風器堵塞。需要對一次風暖風器沖洗后看效果，得出影響電流多少。（2）3、4號爐均存在空預器漏風現象，但4號爐空預器漏風率比3號爐大。

6 問題的解決

4號爐于2013年9月25日后夜向調度申請，對一次風暖風器進行了清洗，雖然清洗時間短，但效果明顯。清洗后#4機組負荷300MW時，六大風機參數如表5所示。

可見，對一次風暖風器清洗后，4號爐兩臺一次風機電流均比清洗前降低了5A左右，而暖風器后一次風壓和熱一次風母管壓力均上升，暖風器后壓力也大于暖風器前的壓力了。但由于清洗時間短，與#3爐暖風器前后差壓相比，#4爐的差壓還是偏大。需機組停機檢修時再進行長時間清洗。

3號爐在2013年10月1日進行了機組C修工作，在C修中對#3爐空預器的冷端和熱端密封片進行了檢查和部分更換。更換后#3爐六大風機電流如表6所示。

可見，#3爐更換密封片后，減小了空預器漏風，六大風機電流都有明顯降低，效果顯著。

#4爐在2014年9月份進行了機組C修。在C修中，對#4爐兩臺一次風暖風器均進行了徹底清洗，對#4爐兩臺空預器密封片進行了檢查，發現41、42空預器冷端和熱端徑向密封片磨損嚴重，利用這次檢修機會對損壞的密封片進行了更換。2014年9月24日，4號爐C修后首次帶至滿負荷，六大風機電流如表7所示。

可見，#4爐在對一次風暖風器清洗和更換空預器密封片后，六大風機電流下降明顯，兩臺爐一次風機電流也基本一致。空預器漏風和暖風器臟污是造成六大風機電流增大以及兩臺爐一次風機電流偏差大的原因。

7 結語

機組運行中設備的任何異常都會體現在參數的異常變化上，因此做好機組日常工作的參數分析異常重要。不僅要做好本機組的參數縱向分析，還要做好機組間的橫向參數對比分析。本次異常的發現與解決就是首先發現#4爐一次風機電流明顯大于#3爐一次風機電流，然后通過進一步分析又發現兩臺爐六大風機電流均比一年前明顯增大，最終得出結論發現#4爐一次風暖風器堵塞和兩臺爐空預器漏風大的缺陷。關于空預器密封片磨損的原因還需進一步分析，筆者已建議部門對空預器吹灰的頻率和吹灰壓力進行試驗調整。

參考文獻：

[1]某發電有限責任公司.二期機組設備說明書，2008（1）：64-65.

[2]齊鄂榮，曾玉紅，工程流體力學[M].武漢大學出版社，2005.

[3]沈維道，蔣智敏，童鈞耕.工程熱力學[M].高等教育出版社，2001.

[4]三河發電有限責任公司.二期機組設備說明書，2008（1）：239-240.endprint