基于Flowmaster原油外輸系統的設計研究

崔晶晶 劉偉(.謝克斯特(天津)海洋船舶工程有限公司,天津 300467;.艾法能源工程股份有限公司,天津 300457)

基于Flowmaster原油外輸系統的設計研究

崔晶晶1劉偉2(1.謝克斯特(天津)海洋船舶工程有限公司,天津 300467;2.艾法能源工程股份有限公司,天津 300457)

本文主要闡述了基于Flowmaster軟件,評判海洋工程裝備FSO(浮式儲油油輪)原油外輸系統設計的方法。

FSO 原油外輸 Flowmaster

1 引言

原油外輸系統是海洋工程裝備FSO(浮式儲油油輪)重要的工藝系統。它主要包括貨油泵、外輸總管、計量裝置和艉外輸軟管裝置等，其功能是通過FSO上的貨油泵將儲存在貨油艙里的原油外輸出去。基于目前國際上較為流行的Flowmaster軟件，本文主要討論原油進入艉外輸軟管前壓力情況，及評判FSO上貨油泵的外輸能力。

2 Flowmaster軟件

Flowmaster軟件包含了一系列精心設計的模塊用于各種各樣的系統管流計算。其中，不可壓模塊主要用于液體及低壓氣態流體系統的計算。包括穩態分析、動態分析、流體平衡分析、元件尺寸分析、部件耦合影響分析及傳熱分析。

3 管流水頭損失計算理論

在流體力學理論中，粘性流體在管路中流動時，由于要克服阻礙流體質點運動的內摩擦力等，必然要消耗一部分的機械能，并使這部分機械能轉變成熱量而散失。這種機械能的消耗稱為能量損失。單位重量流體所損失的機械能稱為能頭損失(或水頭損失)[1]。流體阻力按產生的原因不同，可分為沿程阻力和局部阻力兩種。

3.1 沿程水頭損失

流體在管道中流動時，由于流體在管壁之間有粘附作用，以及流體質點與流體質點之間存在內摩擦力等，產生為克服沿程阻力消耗的機械能，用達西方程[1]表述為：

λ=沿程阻力系數，與流動狀態、管壁的粗糙度等因素相關，由于湍流運動很復雜，很難用理論方法直

表1 離心式貨油泵的性能表

表2 原油特性表

圖1 壓力分布節點圖(單位：bara)接推導求得，實際上都是采用實驗數據和經驗公式來求得;g=重力加速度;

v=管中的平均速度。

3.2 局部水頭損失

ζ=局部阻力系數。

3.3 總能量損失

工程實際中，流體在管道中流動總是同時產生沿程阻力損失和局部阻力損失。于是，在某段管道上流體產生總的能量損失應該是這段管路上各種能量損失的疊加，即為所有沿程能量損失與所有局部能量損失的和：

4 離心式貨油泵的有效汽蝕余量(NPSHa)和必須汽蝕余量(NPSHr)

根據離心泵的工作原理，“汽蝕現象”是指離心式貨油泵葉輪入口附近的壓力小于該處溫度下被輸送液體的汽化壓力時，液體在葉輪入口處就要汽化，葉道內液體汽化、凝結形成高頻沖擊負荷，造成金屬材料的機械剝落和電化學腐蝕的綜合現象。

必須汽蝕余量[2]是由離心式貨油泵的結構參數和流量決定的。而有效汽蝕余量[2]的大小與離心式貨油泵吸入管路的參數有關，而與泵本身的結構尺寸無關，表示為：

其中，

Ht=貨油艙液位高，m;

Hs=吸入管路的水力損失，m;Pa=表面壓力，m;PV=氣化壓力，m。根據汽蝕判別式，當時，離心式貨油泵不會發生“汽蝕現象”。

5 工程應用

在Belida油田應用的FSO設計裝有四臺可調速的離心式貨油泵，其中三臺貨油泵做并車運行，另外一臺泵做備用。當FSO進行原油外輸操作時，總的原油外輸流量要求達到4770m3/h。根據相關的管路布置圖進行判斷：最惡劣的工況是1號、2號和3號貨油泵并車運行，同時分別從1號左舷貨油艙、2號左舷貨油艙和3號左舷貨油艙外輸原油。

(1)離心式貨油泵的性能參數見表1。(2)Belida油田的原油特性參見表2。

(3)基于流體力學原理，Flowmaster計算的結果參見圖1。即：為了滿足總的原油外輸流量達到4770m3/h的要求，需將三臺貨油泵出口蝶閥開啟角度的調整比率設為0.589;原油進入艉外輸軟管前最小壓力為3bara;且貨油艙的液位高度降到3.86m以下時，貨油泵會發生“汽蝕現象”，從而影響原油外輸的能力。

6 結語

基于Flowmaster軟件，可以有效評判原油外輸系統設計方案的可靠性，對設計原油外輸系統提供了有效的幫助，避免施工、投產后，原油外輸系統發生故障導致的經濟損失。

[1]侯國祥,孫江龍,王先洲,馮大奎.工程流體力學[M].北京：機械工業出版社,2006.

[2]張湘亞,陳弘.石油化工流體機械[M].山東：石油大學出版社,1996.

崔晶晶,女,1983年02月14日,碩士研究生,中級工程師,主要從事海洋工程裝備設計研究;

劉偉,男,1975年,本科,工作單位：艾法能源工程股份有限公司,高級工程師,主要從事海洋工程的詳細設計與軟件開發工作。