橡膠果外殼破碎力試驗

何焯亮+王濤+嵇明志+黃志志+李粵

摘要：為了分析橡膠果外殼在不同條件下破碎力的變化規律，通過萬能力學試驗機對其進行破壞試驗。采用正交試驗，選取含水率、加載速度、加載方向、壓板材料等因素，分析各因素對橡膠果外殼破碎力指標的影響。結果表明，隨著加載速度、含水率的增加，破碎力總體呈上升趨勢；正向放置時橡膠果的破碎力比橫向放置時大；采用鋼制壓板時橡膠果破碎力比采用木制壓板時大，對于破碎力的影響從大到小為加載方向、含水率、壓板材料、加載速度。當加載速度為100 mm/min、加載方向為橫向、壓板材料為木制、含水率為低時橡膠果外殼破碎力最小。

關鍵詞：橡膠果；脫殼裝置；破碎力

中圖分類號：S226.4 文獻標識碼：A 文章編號：0439-8114（2014）15-3655-04

Experiments of Rubber Fruits Crushing Force

HE Zhuo-liang，WANG Tao，JI Ming-zhi，HUANG Zhi-zhi，LI Yue

（Institute of Electrical and Mechanical Engineering， Hainan University， Haikou 570228， China）

Abstract： To analyze the variation of rubber husk' crushing under different conditions， the destructive test of rubber fruits was conducted with universal mechanical testing machine. Orthogonal tests of different moisture factor， load speed， load direction， plate materials were made to analyze the variation of rubber husk' crushing force. The results showed that the crushing force rised substantially with the increase of the loading speed and moisture content. The crushing force was larger when rubber fruit was placed forward rather than horizontally. The resuls was the same when steel plate was used rather than wooden plate. The destructive factors included loading direction， moisture content， plate materials， loading speed. When the loading speed was 100 mm/min， loading direction was horizontal， plate material was wood， the water content was low， the crushing force of rubber husk could be minimum.

Key words： rubber fruit； shelling device； crushing force

收稿日期：2014-05-15

基金項目：海南省自然科學基金項目（514211）；國家公益性行業（農業）科研專項（201203072）

作者簡介：何焯亮（1992-），男，廣東中山人，2011級在讀本科生，（電話）18689520215（電子信箱）137780990@qq.com；通訊作者，王 濤

（1980-），男，陜西西安人，副教授，碩士，主要從事機電液系統設計與測試的研究工作，（電話）13976122160（電子信箱）

gxdxyjs@163.com。

我國的橡膠種植園主要集中在低緯度地區，如海南、西雙版納等地。橡膠種植產業經過多年發展，已初具規模，其主要產品天然橡膠用途甚廣，各行各業對橡膠產品的需求越來越高。到2007年，我國橡膠種植面積已達8 753 km2，年天然橡膠產量達59萬t，種植面積和產膠量均居世界43個產膠國家的第五位[1]。橡膠樹除生產天然橡膠外，其果實也是橡膠樹種植業的一項副產品。由于植膠面積巨大，我國橡膠果資源相當豐富，同時它也有巨大的潛在價值：若用作部分工藝品的原材料，具有一定的觀賞性；橡膠果果內的果子含有油脂、高蛋白質等多種成分，利用橡膠子萃取的食用油，不飽和脂肪酸含量很高，與深海魚油相近；橡膠果油也可以開發成工業用油，經過改性成為潤滑油、液壓油。萃取過程產生的廢渣，還可以提取植酸，為水果、蔬菜提供肥料。目前我國對橡膠果深加工的開發利用尚處于空白階段，由于其數量眾多，采摘簡單，如將其深加工開發，綜合利用變廢為寶，應用前景非常廣闊。

東南亞植膠國家對橡膠果的利用已經很普遍，而在中國除少量果實用于育種外，大部分的果實均沒有得到充分利用，甚至是被廢棄，從而造成大量的橡膠果資源流失[2]。關于農作物破碎力試驗的研究，科技人員已經開展了長時間的探索[3-7]。農產品常常由于受到生長環境的影響，導致品相不一、大小規格不同，難以在不損壞產品組織的前提下為其研發相應的全自動收獲甚至是收獲后處理的輔助設備，橡膠果也不例外。一方面，橡膠果外形相對復雜，脫殼較難；另一方面，國內對橡膠果的探討較少，其巨大的潛在價值，尤其是經濟價值并未受到重視。這直接導致國內針對橡膠果外殼破碎機理的分析以及相關脫殼裝置研發滯后的現象。為了解決其資源浪費的問題，中國迫切需要研發有關橡膠果的高效脫殼裝置，而橡膠果外殼破碎力的試驗研究正是其基礎。該實驗研究，擬采用正交試驗方法，取加載方向、含水率，壓板材料、加載速度等為影響因素，探討橡膠果外殼破碎的相關機理和破碎規律。endprint

1 材料與方法

1.1 材料

試驗所用橡膠果取自海南省北部澄邁縣居民橡膠園。選取寬度50～60 mm，高度38～48 mm的橡膠果作為試驗對象。

電子數字顯示游標卡尺（規格0～200 mm，精度0.01 mm，桂林量具刀具有限公司）；定制的鋼制平板、木質平板；WD-200B電子萬能試驗機（廣州試驗儀器廠）。

1.2 方法

1.2.1 單因素試驗 挑選外形、大小基本相同的橡膠果置于相同環境下足夠長的時間，使其含水量大致相同。其中1～8號材料為摘取后經過一周時間脫水處理含水量較低的干果，9～24號材料為含水量較高的濕果。

采用鋼制壓板，選取1～4、9～12號材料，將橡膠果正放；選取5～8、13～16號材料，將橡膠果橫放；選取10、20、50、100 mm/min的加載速度，測量橡膠果外殼破碎力。

采用木制壓板，選取17～20號材料，將橡膠果正放；選取21～24號材料，將橡膠果橫放；選取10、20、50、100 mm/min的加載速度，測量橡膠果外殼破碎力。

1.2.2 正交試驗 根據單因素試驗結果，采用正交試驗分析含水率、加載速度、加載方向、壓板材料等因素對橡膠果外殼破碎力的影響。正交試驗因素與水平見表1。

2 結果與分析

2.1 橡膠果殼體實際崩殼形式

從自然界獲取的橡膠果一般外形為長球形或扁球形，具3溝（偶有4溝），溝長而闊；外壁兩層，外層較厚，表面具細致的網狀雕紋，網眼圓，大小較一致，輪廓線不平。如今，以橡膠果最大橫截面上的最大直徑的兩端點及該截面上的最小直徑的兩端點為基準點，建立橡膠果的幾何模型（圖1）[8]。據試驗觀察，空心殼體的I曲線以及3個空心殼體相連接的溝狀結構上易出現應力極值，它們是殼體失穩、斷裂的危險線。通常所謂擠壓脫殼實質是由于殼體危險點應力集中及拉應力達到或者超過對應點處斷裂強度極限所引起的結果。實際斷裂情況如圖2所示。

正向放置加載時，開裂大多數發生在第一分型面上，即殼體沿I線分開，如圖2a所示。橫向放置加載時，開裂大多數發生在3個空心殼體相連接的溝狀結構上，如圖2b所示；偶爾發生第一分型面開裂同時溝狀結構斷裂的情況。

2.2 破殼力趨勢分析

不同含水率下破殼力趨勢分析結果如圖3所示。在正放狀態下如圖3a所示，隨著加載速度的增加，含水率低的橡膠果破碎力逐漸增大，而含水率高的材料從20 mm/min開始，破碎力呈下降趨勢；加載速度50 mm/min前，含水率低的橡膠果比含水率高的橡膠果外殼破碎力小；加載速度在50 mm/min之后，含水率低的橡膠果反而比含水率高的橡膠果外殼破碎力大。如圖3b所示，橫放狀態下則有所不同，隨著加載速度的增加，含水率高的橡膠果外殼的破碎力逐漸增大，而含水率低的橡膠果外殼破碎力先減小到1.56 kN后再增大到2.04 kN，呈波動趨勢。說明含水率低的橡膠果破碎力總體上比含水率高的橡膠果的破碎力小，結合試驗過程中所觀察到的含水率低的橡膠果比含水率高的橡膠果更難破碎的現象，可以判斷橡膠果的最佳破碎時機是干燥后。

不同壓板材料時破殼力趨勢分析如圖4所示。在正放狀態下，隨著加載速度的增加，加載速度10 mm/min后，無論壓板材料是鋼板還是木板，橡膠果破碎力有逐漸減小的趨勢（圖4a）；橫向放置時則有所不同，如圖4b所示，隨著加載速度的增加，采用鋼制壓板時材料的破碎力逐漸增大，而采用木制壓板時橡膠果的破碎力在加載速度為10 mm/min時達到最大（2.58 kN），之后呈現波動變化。從試驗結果可以看出，采用木制壓板時橡膠果的破碎力總體略小于采用鋼制壓板時橡膠果的破碎力。

2.3 正交試驗結果

按L8（4×24）進行正交試驗，結果見表2。從表2可以看出，對于橡膠果殼破碎力的主要影響因素從大到小為加載方向、含水率、壓板材料、加載速度。橡膠果破殼所需要的最小破碎力組合為A4B2C1D2，即加載方向為橫向、含水率為低、壓板材料為木板、加載速度為100 mm/min時，破壞橡膠果外殼所需要的破碎力為最小。原因可簡單歸結為當橡膠果橫向加載的時候，溝狀結構受到壓力作用，較正向加載時更易產生應力集中從而導致破碎；而加載速度越大，對橡膠果施壓的能量也越大，也更容易造成破碎；橡膠果含水率越高，外殼硬度越低，所需破碎力越小，這與現實情況相符。

3 小結

對于影響橡膠果破碎所需破碎力的因素大小順序為：加載方向、含水率、壓板材料、加載速度。橡膠果破殼所需要的最小破碎力組合為A4B2C1D2，即加載方向為橫向，含水率為低，壓板材料為木板，加載速度為100 mm/min時，破壞橡膠果外殼所需要的破碎力為最小；橡膠果的自然分型面及溝狀結構易產生應力集中，對其破碎力的影響較為重要。橫向加載時最易破碎，開裂大多數發生在三個空心殼體相連接的溝狀結構上，偶爾發生第一分型面開裂同時溝狀結構斷裂的情況。

上述試驗結果可為設計研發更高效的橡膠果外殼脫殼裝置提供理論基礎，并為更深入地研究橡膠果外殼破碎機理提供參考。值得一提的是，圖3和圖4中曲線某些關鍵的轉折點，如圖3 b中含水率低時的破碎力曲線在加載速度為50 mm/min時，為何由本來的上升趨勢突變為下降趨勢；圖4 b中木板破碎力曲線為何呈現波動原因還不清楚，這或許取決于橡膠果外殼各溝股間連接方式的不同以及橡膠果外殼特殊的內部結構。進一步提取橡膠果外殼材料作詳細的力學剖析或可解釋其中原因，更深入探討橡膠果外殼破碎機理的關鍵；制取相關脫殼機械后進行更詳細的試驗研究也可使橡膠果外殼破碎模型更趨完善。

參考文獻：

[1] 杜亞光.我國天然橡膠產業發展成就與前景預測[J].中國橡膠，2009，25（6）：21-23.

[2] 李建華，王春燕，蔣菊生，等.天然橡膠樹的綜合開發利用現狀、問題及對策分析[J].熱帶農業科學，2013，33（6）：71-74.

[3] 那雪姣，劉明國，張 文，等.機械脫殼時花生仁損傷特征及規律[J].農業工程學報，2010，26（5）：117-121.

[4] 王新忠，王 敏.銀杏種核力學特性試驗[J].農業機械學報，2008，39（8）：84-88.

[5] 卿艷梅，李長友，黃漢東，等.龍眼力學特性的有限元分析[J].農業機械學報，2011，42（6）：143-147.

[6] 周顯青，張玉榮，褚洪強，等.糙米機械破碎力學特性試驗與分析[J].農業工程學報，2012，28（18）：255-262.

[7] 陳海濤，任珂珂，余 嘉.北方壟作蘿卜物理力學特性[J].農業工程學報，2010，26（6）：163-169.

[8] 王靈忠，周玉林.松籽脫殼機機理[J].農業機械學報，1991，22（1）：98-103.endprint

1 材料與方法

1.1 材料

試驗所用橡膠果取自海南省北部澄邁縣居民橡膠園。選取寬度50～60 mm，高度38～48 mm的橡膠果作為試驗對象。

電子數字顯示游標卡尺（規格0～200 mm，精度0.01 mm，桂林量具刀具有限公司）；定制的鋼制平板、木質平板；WD-200B電子萬能試驗機（廣州試驗儀器廠）。

1.2 方法

1.2.1 單因素試驗 挑選外形、大小基本相同的橡膠果置于相同環境下足夠長的時間，使其含水量大致相同。其中1～8號材料為摘取后經過一周時間脫水處理含水量較低的干果，9～24號材料為含水量較高的濕果。

采用鋼制壓板，選取1～4、9～12號材料，將橡膠果正放；選取5～8、13～16號材料，將橡膠果橫放；選取10、20、50、100 mm/min的加載速度，測量橡膠果外殼破碎力。

采用木制壓板，選取17～20號材料，將橡膠果正放；選取21～24號材料，將橡膠果橫放；選取10、20、50、100 mm/min的加載速度，測量橡膠果外殼破碎力。

1.2.2 正交試驗 根據單因素試驗結果，采用正交試驗分析含水率、加載速度、加載方向、壓板材料等因素對橡膠果外殼破碎力的影響。正交試驗因素與水平見表1。

2 結果與分析

2.1 橡膠果殼體實際崩殼形式

從自然界獲取的橡膠果一般外形為長球形或扁球形，具3溝（偶有4溝），溝長而闊；外壁兩層，外層較厚，表面具細致的網狀雕紋，網眼圓，大小較一致，輪廓線不平。如今，以橡膠果最大橫截面上的最大直徑的兩端點及該截面上的最小直徑的兩端點為基準點，建立橡膠果的幾何模型（圖1）[8]。據試驗觀察，空心殼體的I曲線以及3個空心殼體相連接的溝狀結構上易出現應力極值，它們是殼體失穩、斷裂的危險線。通常所謂擠壓脫殼實質是由于殼體危險點應力集中及拉應力達到或者超過對應點處斷裂強度極限所引起的結果。實際斷裂情況如圖2所示。

正向放置加載時，開裂大多數發生在第一分型面上，即殼體沿I線分開，如圖2a所示。橫向放置加載時，開裂大多數發生在3個空心殼體相連接的溝狀結構上，如圖2b所示；偶爾發生第一分型面開裂同時溝狀結構斷裂的情況。

2.2 破殼力趨勢分析

不同含水率下破殼力趨勢分析結果如圖3所示。在正放狀態下如圖3a所示，隨著加載速度的增加，含水率低的橡膠果破碎力逐漸增大，而含水率高的材料從20 mm/min開始，破碎力呈下降趨勢；加載速度50 mm/min前，含水率低的橡膠果比含水率高的橡膠果外殼破碎力小；加載速度在50 mm/min之后，含水率低的橡膠果反而比含水率高的橡膠果外殼破碎力大。如圖3b所示，橫放狀態下則有所不同，隨著加載速度的增加，含水率高的橡膠果外殼的破碎力逐漸增大，而含水率低的橡膠果外殼破碎力先減小到1.56 kN后再增大到2.04 kN，呈波動趨勢。說明含水率低的橡膠果破碎力總體上比含水率高的橡膠果的破碎力小，結合試驗過程中所觀察到的含水率低的橡膠果比含水率高的橡膠果更難破碎的現象，可以判斷橡膠果的最佳破碎時機是干燥后。

不同壓板材料時破殼力趨勢分析如圖4所示。在正放狀態下，隨著加載速度的增加，加載速度10 mm/min后，無論壓板材料是鋼板還是木板，橡膠果破碎力有逐漸減小的趨勢（圖4a）；橫向放置時則有所不同，如圖4b所示，隨著加載速度的增加，采用鋼制壓板時材料的破碎力逐漸增大，而采用木制壓板時橡膠果的破碎力在加載速度為10 mm/min時達到最大（2.58 kN），之后呈現波動變化。從試驗結果可以看出，采用木制壓板時橡膠果的破碎力總體略小于采用鋼制壓板時橡膠果的破碎力。

2.3 正交試驗結果

按L8（4×24）進行正交試驗，結果見表2。從表2可以看出，對于橡膠果殼破碎力的主要影響因素從大到小為加載方向、含水率、壓板材料、加載速度。橡膠果破殼所需要的最小破碎力組合為A4B2C1D2，即加載方向為橫向、含水率為低、壓板材料為木板、加載速度為100 mm/min時，破壞橡膠果外殼所需要的破碎力為最小。原因可簡單歸結為當橡膠果橫向加載的時候，溝狀結構受到壓力作用，較正向加載時更易產生應力集中從而導致破碎；而加載速度越大，對橡膠果施壓的能量也越大，也更容易造成破碎；橡膠果含水率越高，外殼硬度越低，所需破碎力越小，這與現實情況相符。

3 小結

對于影響橡膠果破碎所需破碎力的因素大小順序為：加載方向、含水率、壓板材料、加載速度。橡膠果破殼所需要的最小破碎力組合為A4B2C1D2，即加載方向為橫向，含水率為低，壓板材料為木板，加載速度為100 mm/min時，破壞橡膠果外殼所需要的破碎力為最小；橡膠果的自然分型面及溝狀結構易產生應力集中，對其破碎力的影響較為重要。橫向加載時最易破碎，開裂大多數發生在三個空心殼體相連接的溝狀結構上，偶爾發生第一分型面開裂同時溝狀結構斷裂的情況。

上述試驗結果可為設計研發更高效的橡膠果外殼脫殼裝置提供理論基礎，并為更深入地研究橡膠果外殼破碎機理提供參考。值得一提的是，圖3和圖4中曲線某些關鍵的轉折點，如圖3 b中含水率低時的破碎力曲線在加載速度為50 mm/min時，為何由本來的上升趨勢突變為下降趨勢；圖4 b中木板破碎力曲線為何呈現波動原因還不清楚，這或許取決于橡膠果外殼各溝股間連接方式的不同以及橡膠果外殼特殊的內部結構。進一步提取橡膠果外殼材料作詳細的力學剖析或可解釋其中原因，更深入探討橡膠果外殼破碎機理的關鍵；制取相關脫殼機械后進行更詳細的試驗研究也可使橡膠果外殼破碎模型更趨完善。

參考文獻：

[1] 杜亞光.我國天然橡膠產業發展成就與前景預測[J].中國橡膠，2009，25（6）：21-23.

[2] 李建華，王春燕，蔣菊生，等.天然橡膠樹的綜合開發利用現狀、問題及對策分析[J].熱帶農業科學，2013，33（6）：71-74.

[3] 那雪姣，劉明國，張 文，等.機械脫殼時花生仁損傷特征及規律[J].農業工程學報，2010，26（5）：117-121.

[4] 王新忠，王 敏.銀杏種核力學特性試驗[J].農業機械學報，2008，39（8）：84-88.

[5] 卿艷梅，李長友，黃漢東，等.龍眼力學特性的有限元分析[J].農業機械學報，2011，42（6）：143-147.

[6] 周顯青，張玉榮，褚洪強，等.糙米機械破碎力學特性試驗與分析[J].農業工程學報，2012，28（18）：255-262.

[7] 陳海濤，任珂珂，余 嘉.北方壟作蘿卜物理力學特性[J].農業工程學報，2010，26（6）：163-169.

[8] 王靈忠，周玉林.松籽脫殼機機理[J].農業機械學報，1991，22（1）：98-103.endprint

1 材料與方法

1.1 材料

試驗所用橡膠果取自海南省北部澄邁縣居民橡膠園。選取寬度50～60 mm，高度38～48 mm的橡膠果作為試驗對象。

電子數字顯示游標卡尺（規格0～200 mm，精度0.01 mm，桂林量具刀具有限公司）；定制的鋼制平板、木質平板；WD-200B電子萬能試驗機（廣州試驗儀器廠）。

1.2 方法

1.2.1 單因素試驗 挑選外形、大小基本相同的橡膠果置于相同環境下足夠長的時間，使其含水量大致相同。其中1～8號材料為摘取后經過一周時間脫水處理含水量較低的干果，9～24號材料為含水量較高的濕果。

采用鋼制壓板，選取1～4、9～12號材料，將橡膠果正放；選取5～8、13～16號材料，將橡膠果橫放；選取10、20、50、100 mm/min的加載速度，測量橡膠果外殼破碎力。

采用木制壓板，選取17～20號材料，將橡膠果正放；選取21～24號材料，將橡膠果橫放；選取10、20、50、100 mm/min的加載速度，測量橡膠果外殼破碎力。

1.2.2 正交試驗 根據單因素試驗結果，采用正交試驗分析含水率、加載速度、加載方向、壓板材料等因素對橡膠果外殼破碎力的影響。正交試驗因素與水平見表1。

2 結果與分析

2.1 橡膠果殼體實際崩殼形式

從自然界獲取的橡膠果一般外形為長球形或扁球形，具3溝（偶有4溝），溝長而闊；外壁兩層，外層較厚，表面具細致的網狀雕紋，網眼圓，大小較一致，輪廓線不平。如今，以橡膠果最大橫截面上的最大直徑的兩端點及該截面上的最小直徑的兩端點為基準點，建立橡膠果的幾何模型（圖1）[8]。據試驗觀察，空心殼體的I曲線以及3個空心殼體相連接的溝狀結構上易出現應力極值，它們是殼體失穩、斷裂的危險線。通常所謂擠壓脫殼實質是由于殼體危險點應力集中及拉應力達到或者超過對應點處斷裂強度極限所引起的結果。實際斷裂情況如圖2所示。

正向放置加載時，開裂大多數發生在第一分型面上，即殼體沿I線分開，如圖2a所示。橫向放置加載時，開裂大多數發生在3個空心殼體相連接的溝狀結構上，如圖2b所示；偶爾發生第一分型面開裂同時溝狀結構斷裂的情況。

2.2 破殼力趨勢分析

不同含水率下破殼力趨勢分析結果如圖3所示。在正放狀態下如圖3a所示，隨著加載速度的增加，含水率低的橡膠果破碎力逐漸增大，而含水率高的材料從20 mm/min開始，破碎力呈下降趨勢；加載速度50 mm/min前，含水率低的橡膠果比含水率高的橡膠果外殼破碎力小；加載速度在50 mm/min之后，含水率低的橡膠果反而比含水率高的橡膠果外殼破碎力大。如圖3b所示，橫放狀態下則有所不同，隨著加載速度的增加，含水率高的橡膠果外殼的破碎力逐漸增大，而含水率低的橡膠果外殼破碎力先減小到1.56 kN后再增大到2.04 kN，呈波動趨勢。說明含水率低的橡膠果破碎力總體上比含水率高的橡膠果的破碎力小，結合試驗過程中所觀察到的含水率低的橡膠果比含水率高的橡膠果更難破碎的現象，可以判斷橡膠果的最佳破碎時機是干燥后。

不同壓板材料時破殼力趨勢分析如圖4所示。在正放狀態下，隨著加載速度的增加，加載速度10 mm/min后，無論壓板材料是鋼板還是木板，橡膠果破碎力有逐漸減小的趨勢（圖4a）；橫向放置時則有所不同，如圖4b所示，隨著加載速度的增加，采用鋼制壓板時材料的破碎力逐漸增大，而采用木制壓板時橡膠果的破碎力在加載速度為10 mm/min時達到最大（2.58 kN），之后呈現波動變化。從試驗結果可以看出，采用木制壓板時橡膠果的破碎力總體略小于采用鋼制壓板時橡膠果的破碎力。

2.3 正交試驗結果

按L8（4×24）進行正交試驗，結果見表2。從表2可以看出，對于橡膠果殼破碎力的主要影響因素從大到小為加載方向、含水率、壓板材料、加載速度。橡膠果破殼所需要的最小破碎力組合為A4B2C1D2，即加載方向為橫向、含水率為低、壓板材料為木板、加載速度為100 mm/min時，破壞橡膠果外殼所需要的破碎力為最小。原因可簡單歸結為當橡膠果橫向加載的時候，溝狀結構受到壓力作用，較正向加載時更易產生應力集中從而導致破碎；而加載速度越大，對橡膠果施壓的能量也越大，也更容易造成破碎；橡膠果含水率越高，外殼硬度越低，所需破碎力越小，這與現實情況相符。

3 小結

對于影響橡膠果破碎所需破碎力的因素大小順序為：加載方向、含水率、壓板材料、加載速度。橡膠果破殼所需要的最小破碎力組合為A4B2C1D2，即加載方向為橫向，含水率為低，壓板材料為木板，加載速度為100 mm/min時，破壞橡膠果外殼所需要的破碎力為最小；橡膠果的自然分型面及溝狀結構易產生應力集中，對其破碎力的影響較為重要。橫向加載時最易破碎，開裂大多數發生在三個空心殼體相連接的溝狀結構上，偶爾發生第一分型面開裂同時溝狀結構斷裂的情況。

上述試驗結果可為設計研發更高效的橡膠果外殼脫殼裝置提供理論基礎，并為更深入地研究橡膠果外殼破碎機理提供參考。值得一提的是，圖3和圖4中曲線某些關鍵的轉折點，如圖3 b中含水率低時的破碎力曲線在加載速度為50 mm/min時，為何由本來的上升趨勢突變為下降趨勢；圖4 b中木板破碎力曲線為何呈現波動原因還不清楚，這或許取決于橡膠果外殼各溝股間連接方式的不同以及橡膠果外殼特殊的內部結構。進一步提取橡膠果外殼材料作詳細的力學剖析或可解釋其中原因，更深入探討橡膠果外殼破碎機理的關鍵；制取相關脫殼機械后進行更詳細的試驗研究也可使橡膠果外殼破碎模型更趨完善。

參考文獻：

[1] 杜亞光.我國天然橡膠產業發展成就與前景預測[J].中國橡膠，2009，25（6）：21-23.

[2] 李建華，王春燕，蔣菊生，等.天然橡膠樹的綜合開發利用現狀、問題及對策分析[J].熱帶農業科學，2013，33（6）：71-74.

[3] 那雪姣，劉明國，張 文，等.機械脫殼時花生仁損傷特征及規律[J].農業工程學報，2010，26（5）：117-121.

[4] 王新忠，王 敏.銀杏種核力學特性試驗[J].農業機械學報，2008，39（8）：84-88.

[5] 卿艷梅，李長友，黃漢東，等.龍眼力學特性的有限元分析[J].農業機械學報，2011，42（6）：143-147.

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