抬板法結合微型CFG樁處理軟基沉降

劉啟清

（廣珠城際軌道交通有限公司，廣東 廣州 510330）

0 概述

該段路基位于南宮村隧道和山丘之間的丘間珠城際ZH—3標K73+967—K74+226段路基由中鐵八局集團有限公司施工。谷地，地形窄長，辟為魚塘和旱地。路基以路堤形式通過，最高填土高度10.86m。K74+031.9(即 DK72+154.5)處 為 1—6.0m 的框架交通涵、K74+068.4(即DK72+191.0)處為1—1.5m的框架過水涵洞。2011年10月18日，根據工務段提供資料，該段路基在2011年雨季開始后累計沉降量增大，已超出軌下墊板最大調整量。為解決該段路基不均勻沉降帶來的軌道不平順問題，保證軌道結構的穩定性、耐久性，需對該段線路結合微型CFG樁進行軟基處理。

1 工程概況

廣珠城際ZH—3標K73+967—K74+226段路基。該段路基位于南宮村隧道和山丘之間的丘間谷地，地形窄長，辟為魚塘和旱地。路基以路堤形式通過，最高填土高度10.86m。地層巖性情況:

1）人工填土；

2）淤泥質粉質黏土，灰褐色，軟—流塑，I類，厚 0—4.7m， r=17.3kN/m3, ES =1.6MPa ；

3）粉質黏土，黃褐色，軟塑,II類，厚0—2.8m， r=18.8kN/m3, ES =3.5MPa ；

4）粉質黏土，棕黃色，硬塑，III類，厚0—8.2m，r=18.8kN/m3，ES =4.5MPa ；

5）花崗巖，棕紅色，全風化，III類，r=18kN/m3，ES =15MPa ；

6）花崗巖，灰黃色，強風化，IV類。地下水位于地表下0.5—1.0m。

2 工程設計

鑒于場地內上部軟弱土層層厚及土性變化較大,加固時采用了2種處理方法聯合處理，先用微型CFG樁加固，再用抬板法進行調整。

1）微型CFG樁設計參數如下：

①樁徑:樁徑0.5m;

②樁長:從原地面至進入粉質黏土土層0.5m;

③樁位布置:正三角形布置，橫向間距1.6m，縱向間距1.3856m。

④碎石墊層：樁頂均鋪設0.6m厚的碎石墊層，內鋪一層雙向土工格柵，極限抗拉強度不小于80kN/m，格柵距碎石墊層底0.3m。

2）抬板設計：段位于緩和曲線及圓曲線上，曲線半徑3000m，緩和曲線長180m，采用CRTS Ⅰ型無砟軌道結構，軌道板為PF4962型預應力框架板。

3 工程施工

結合路基土層情況，采用CFG樁復合地基加固， CFG樁從2006年8月20日開始施工，2006年12月6日施工完成。CFG樁的加固大大減少了地基的沉降，在后期的維修中結合抬板法整治。

抬板法整治路基沉降方案是首先采用WJ—7B型特殊（螺桿加長）扣件將線路調整平順后，通過抬升軌道板，增加充填層厚度來提高軌道板高度，使軌道板上WJ—7普通型扣件的調節能力得到恢復，從而有效解決因路基不均勻沉降造成扣件失效，軌道不平順的問題。新充填層與軌道板連接成一體，與原砂漿層無粘接，保證軌道結構的可滑動性。抬板整治路基沉降具體施工工藝流程如圖1。

圖1抬板施工流程圖

施工均按國家及廣東省有關操作規程進行施工,并結合圖紙要求和工程實際操作,施工完成的工程質量均符合設計要求。

4 質量監測與評述

本工程施工的抬板法和微型CFG樁均按有關規范規定和設計要求進行施工監測。主要沉降區K74+050段監測結果如圖2顯示。

圖2 主要沉降區K74+050段監測沉降數據曲線

自2012年7月后地基沉降趨于收斂，已能滿足設計要求,復合地基承載力標準值均大于設計要求的200kPa。從以上檢驗結果說明,通過微型CFG樁對軟土地基進行加固處理后結合抬板法調整,處理效果顯著,處理結果均滿足設計要求。整個工程于2013年2月竣工交付使用,至今情況良好,未發現鐵路基礎有不均勻沉降,基礎沉降量很小。

5 結語

從上述工程實例,說明微型CFG樁結合抬板法處理鐵路路基在技術上是可行的,經濟上是合理的,具有廣闊的應用前景,值得推廣。

[1] 鐵路路基設計規范（TB100012005 J 4472005）

[2] 林宗元.巖土工程治理手冊[M].沈陽科學出版社,1993.

[3] 地基處理手冊編委會.地基處理手冊[K ].3版.北京:中國建筑工業出版社, 2008.

[4] 陳仲頤，周景星，王洪瑾.土力學［M］.第1版.北京：清華大學出版社，1994.