大采高工作面動壓影響巷道注漿加固技術研究

楊文暉

摘 要：大采高工作面開采強度大，采動影響劇烈，采動影響巷道維護困難，晉煤集團長平公司通過采用新型無機注漿材料，配合合理的注漿工藝和方法，對留巷復用巷道進行注漿加固，有效的控制了圍巖變形，減少煤柱損失29 m，取得了良好的技術經濟效益。

關鍵詞：大采高 動壓 注漿加固

中圖分類號：TD353 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）08（b）-0074-02

大采高技術開采效率高、產量高、技術經濟效益好，已經成為厚煤層開采的主要發展方向，但晉煤集團3#煤瓦斯含量高，大采高工作面瓦斯涌出量大，尤其是上隅角瓦斯治理難度大，一般采用外錯尾巷布置，形成U+L型通風解決，但是必然就面臨煤柱損失和復用巷道的加固問題。晉煤集團長平煤礦3#煤層厚度近6.0 m，煤層裂隙發育，強度角度，順槽巷道高度為全煤厚，寬度約5.5 m，斷面較大，在大采高強烈采動作用下，雖留設64 m煤柱，但是復用巷道仍然維護困難，很難滿足接替工作忙的開采需要，造成了煤柱的大量損失。為了解決煤柱損失問題，提高盤區回采率，在長平公司4313大采高工作面實驗35 m凈煤柱，配合高性能無機注漿加固材料進行工程實驗。

1 工程概況

4313大采高工作面四盤區大采高工作面，東部為一盤區采空區，西部為4303工作面采空區，北部為Ⅲ4315綜采工作面（尚未布置），南部為Ⅲ4311綜采工作面采空區。工作面為走向長1200 m，傾斜長220.70 m（幫—幫），煤層總厚度為5.90 m（其中煤厚 5.59m，泥巖夾層厚度0.31 m），煤層傾角1～12°，平均傾角6°。工作面布置三條順槽，如圖1所示，采用“兩進一回”通風方式，其中43131巷和43133巷為進風巷，43132巷為回風巷，43132與43131巷間煤柱尺寸為35 m，工作面開采后需保留作為接替工作面4315大采高工作面的進風順槽。

2 注漿加固方案

2.1 新型無機注漿加固材料

大采高工作面采動影響巷道，在超前支承壓力和側向支承壓力的作用下，圍巖破碎較為嚴重，裂隙發育，致使注漿過程中面臨的不是漿液滲透性差、擴散半徑小等問題，主要是漏漿問題，尤其是工作面順槽巷道，表面無噴漿保護，注漿過程中極易漏漿，主要通道主要是錨桿、錨索孔、瓦斯抽放孔，以及巷道淺層破碎區與表面貫通裂隙。大量的工程實驗表面，采用普通水泥漿單孔注漿量一般不超過50 kg，主要問題是漏漿時很難堵漏，只能中止注漿。而聚氨酯類高分子注漿材料凝固速度快，且具備發泡性，在注漿過程中通過間歇注漿方法，能夠通過漿液堵住漏漿通道，因此注漿量很大，部分破碎區域單孔注漿量甚至達到了10幾噸；但是高分子注漿材料價格昂貴，且存在有毒、腐蝕，易自燃等安全隱患。因此，開發快凝、高強、滲透性好的新型無機注漿材料，以解決破碎圍巖注漿問題，就顯得尤為必要。

晉煤集團技術研究院聯合國內知名科研院校，經過3年多的努力，研發出了無機雙液注漿材料—聯邦加固材料，該新型無機注漿材料為雙液注漿材料，分為A料和B料，均為水化材料，在現場施工時一般按照0.8～1.5∶1的水灰比加水攪拌制漿，兩種漿液在混合前，6 h時內不凝固、不泌水、不沉淀，混合后失去流動性時間為3～5 min完全固化時間為5～10 min，1～8小時的強度能達到8～25 MPa以上。在注漿過程中配合正確的注漿工藝和封孔方法，能夠很好地解決漏漿問題，注漿壓力能夠達到設計值，擴散范圍可達到3～5 m，能夠起到較好的加固效果。

2.2 鉆孔布置及注漿錨桿

長平公司4313大采高工作面43132巷注漿鉆孔布置如圖2所示。鉆孔排拒3 m，每排4個鉆孔（南北幫各兩個）注漿鉆孔深度8 m，孔徑42 mm，上排鉆孔距離頂板1.5 m，下排鉆孔距離底板1.5 m。

注漿錨桿總長6 m，由3段2 m長的4分鋼管，通過4分直接連接而成。最外部的一根錨桿上設置封孔段，在距離錨桿一端1 m處纏繞鐵絲，鐵絲段長度為0.6 m。使用時在鐵絲范圍內纏繞棉紗（纏繞不同位置可控制封孔段長度，目前使用封孔長度為1 m），在端頭0.2 m處也纏上棉紗，錨桿出露煤壁0.1 m。

2.3 注漿壓力

注漿壓力也是影響注漿效果的關鍵參數，一般情況下注漿壓力6～8 MPa，圍巖破碎，漏漿嚴重時可適當減低注漿壓力，可調整為4～6 MPa。

2.4 注漿量

注漿原則上需一直注至壓力上限為止，如果注漿時間過長，注漿量過大，應檢查是否存在漏漿通道，尤其要防止漿液漏入瓦斯抽放管路，注漿結束時應穩壓至8 MPa。

3 注漿加固效果分析

3.1 注漿量統計情況

在同等條件下，單孔注漿量對圍巖加固效果起著決定性作用，在43132巷297 m加固范圍內，共施工360個孔，累計注干粉料約70 t，漿料約130 t（水灰比0.8～0.9∶1），平均每孔注干粉料約195 kg，漿料約360 kg，平均每米注漿干粉料約236 kg，漿料約437 kg，具體情況如表1所示。

從注漿量統計結果來看，滯后工作面20 m，超前工作面20 m范圍內注漿量較大，單孔約0.925 t漿料，斷層構造區和大型硐室附近注漿量較大，單孔最大近3 t。從這個結果來看，新型無機注漿材料較好的解決了破碎圍巖漏漿問題，注漿量較普通水泥漿有極大提高，可注性可與高分子材料相媲美，但成本可節約95%以上。

3.2 巷道變形監測與分析

為了評價43132巷新型無機注漿材料加固效果，在實驗范圍內布置了5個測點，采用十字布線法，在工作面開采過程中監測每個測點的兩幫移近量和頂底板移近量。測點編號為1～5#，分別距離切眼-21 m（切眼后方21 m）、6 m、36 m、66 m、96 m。

截止目前為止，長平礦4313工作面已經推進約160 m，各測點的兩幫移近量觀測如圖3所示，圖示橫坐標為測點距工作面的距離，正值代表測點滯后工作面，負值表示工作面超前工作面。圖示可以看出，1～4#測點變形已經基本穩定，1#測點已經滯后工作面143.4 m，兩幫移近量累計為40 mm，2#測點已經滯后工作面116.4，兩幫移近量累計為130 mm，3#測點已經滯后工作面86.4，兩幫移近量累計為101 mm，4#測點已經滯后工作面56.4，兩幫移近量累計為217 mm，5#測點已經滯后工作面26.4，兩幫移近量累計為77 mm。

巷道各觀測斷面頂底板移近量觀測曲線如圖4所示，可以看出各個測點頂底板變形已基本穩定，4#測點頂底板移近量最大，達到466 mm，主要是由于4#監測斷面處底板混凝土路面開裂翹起，導致移近量較大，其余各測點頂底板移近量未超過200 mm，巷道變形是以底鼓為主，對巷道使用影響不大。

4 結論

晉煤集團長平煤礦3#煤層裂隙發育，強度較低，開采強度較大，采動影響程度較大，以往采用64 m大煤柱護巷，巷道變形仍然較為嚴重，難以滿足下一個工作面開采需要，4313工作面通過采用新型無機注漿材料，配合合理的注漿工藝和方法，起到了良好的加固效果，取得了良好的技術經濟效益。

（1）減少煤柱29 m，直接多回收煤炭資源31.67萬t，創造經濟價值約1.58億元，注漿材料成本僅為1180元/m，總投入約141.6萬元，而且本次試驗也證明煤柱有進一步減少的可能，產生的經濟價值將更大。

（2）新型聯邦加固Ⅱ號較為適合破碎圍巖注漿加固，尤其是表面沒有噴漿巷道注漿，能夠很好地解決封孔、漏漿問題。

（3）巷道變形得到較好的控制，巷道兩幫及頂底板無明顯移近，局部有底鼓現象。最大變形量出現在4#測點，22天巷道兩幫累計移近212 mm，頂底板累計移近466 mm（主要由底鼓造成）。

參考文獻

[1] 錢鳴高.礦山壓力與巖層控制[M].中國礦業大學出版社，2003.

[2] 趙斌.注漿堵水加固技術及應用[M].煤炭工業出版社，1998.

[3] 柴登榜.礦井地質工作手冊[M].煤炭工業出版社，1984.endprint

摘 要：大采高工作面開采強度大，采動影響劇烈，采動影響巷道維護困難，晉煤集團長平公司通過采用新型無機注漿材料，配合合理的注漿工藝和方法，對留巷復用巷道進行注漿加固，有效的控制了圍巖變形，減少煤柱損失29 m，取得了良好的技術經濟效益。

關鍵詞：大采高 動壓 注漿加固

中圖分類號：TD353 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）08（b）-0074-02

大采高技術開采效率高、產量高、技術經濟效益好，已經成為厚煤層開采的主要發展方向，但晉煤集團3#煤瓦斯含量高，大采高工作面瓦斯涌出量大，尤其是上隅角瓦斯治理難度大，一般采用外錯尾巷布置，形成U+L型通風解決，但是必然就面臨煤柱損失和復用巷道的加固問題。晉煤集團長平煤礦3#煤層厚度近6.0 m，煤層裂隙發育，強度角度，順槽巷道高度為全煤厚，寬度約5.5 m，斷面較大，在大采高強烈采動作用下，雖留設64 m煤柱，但是復用巷道仍然維護困難，很難滿足接替工作忙的開采需要，造成了煤柱的大量損失。為了解決煤柱損失問題，提高盤區回采率，在長平公司4313大采高工作面實驗35 m凈煤柱，配合高性能無機注漿加固材料進行工程實驗。

1 工程概況

4313大采高工作面四盤區大采高工作面，東部為一盤區采空區，西部為4303工作面采空區，北部為Ⅲ4315綜采工作面（尚未布置），南部為Ⅲ4311綜采工作面采空區。工作面為走向長1200 m，傾斜長220.70 m（幫—幫），煤層總厚度為5.90 m（其中煤厚 5.59m，泥巖夾層厚度0.31 m），煤層傾角1～12°，平均傾角6°。工作面布置三條順槽，如圖1所示，采用“兩進一回”通風方式，其中43131巷和43133巷為進風巷，43132巷為回風巷，43132與43131巷間煤柱尺寸為35 m，工作面開采后需保留作為接替工作面4315大采高工作面的進風順槽。

2 注漿加固方案

2.1 新型無機注漿加固材料

大采高工作面采動影響巷道，在超前支承壓力和側向支承壓力的作用下，圍巖破碎較為嚴重，裂隙發育，致使注漿過程中面臨的不是漿液滲透性差、擴散半徑小等問題，主要是漏漿問題，尤其是工作面順槽巷道，表面無噴漿保護，注漿過程中極易漏漿，主要通道主要是錨桿、錨索孔、瓦斯抽放孔，以及巷道淺層破碎區與表面貫通裂隙。大量的工程實驗表面，采用普通水泥漿單孔注漿量一般不超過50 kg，主要問題是漏漿時很難堵漏，只能中止注漿。而聚氨酯類高分子注漿材料凝固速度快，且具備發泡性，在注漿過程中通過間歇注漿方法，能夠通過漿液堵住漏漿通道，因此注漿量很大，部分破碎區域單孔注漿量甚至達到了10幾噸；但是高分子注漿材料價格昂貴，且存在有毒、腐蝕，易自燃等安全隱患。因此，開發快凝、高強、滲透性好的新型無機注漿材料，以解決破碎圍巖注漿問題，就顯得尤為必要。

晉煤集團技術研究院聯合國內知名科研院校，經過3年多的努力，研發出了無機雙液注漿材料—聯邦加固材料，該新型無機注漿材料為雙液注漿材料，分為A料和B料，均為水化材料，在現場施工時一般按照0.8～1.5∶1的水灰比加水攪拌制漿，兩種漿液在混合前，6 h時內不凝固、不泌水、不沉淀，混合后失去流動性時間為3～5 min完全固化時間為5～10 min，1～8小時的強度能達到8～25 MPa以上。在注漿過程中配合正確的注漿工藝和封孔方法，能夠很好地解決漏漿問題，注漿壓力能夠達到設計值，擴散范圍可達到3～5 m，能夠起到較好的加固效果。

2.2 鉆孔布置及注漿錨桿

長平公司4313大采高工作面43132巷注漿鉆孔布置如圖2所示。鉆孔排拒3 m，每排4個鉆孔（南北幫各兩個）注漿鉆孔深度8 m，孔徑42 mm，上排鉆孔距離頂板1.5 m，下排鉆孔距離底板1.5 m。

注漿錨桿總長6 m，由3段2 m長的4分鋼管，通過4分直接連接而成。最外部的一根錨桿上設置封孔段，在距離錨桿一端1 m處纏繞鐵絲，鐵絲段長度為0.6 m。使用時在鐵絲范圍內纏繞棉紗（纏繞不同位置可控制封孔段長度，目前使用封孔長度為1 m），在端頭0.2 m處也纏上棉紗，錨桿出露煤壁0.1 m。

2.3 注漿壓力

注漿壓力也是影響注漿效果的關鍵參數，一般情況下注漿壓力6～8 MPa，圍巖破碎，漏漿嚴重時可適當減低注漿壓力，可調整為4～6 MPa。

2.4 注漿量

注漿原則上需一直注至壓力上限為止，如果注漿時間過長，注漿量過大，應檢查是否存在漏漿通道，尤其要防止漿液漏入瓦斯抽放管路，注漿結束時應穩壓至8 MPa。

3 注漿加固效果分析

3.1 注漿量統計情況

在同等條件下，單孔注漿量對圍巖加固效果起著決定性作用，在43132巷297 m加固范圍內，共施工360個孔，累計注干粉料約70 t，漿料約130 t（水灰比0.8～0.9∶1），平均每孔注干粉料約195 kg，漿料約360 kg，平均每米注漿干粉料約236 kg，漿料約437 kg，具體情況如表1所示。

從注漿量統計結果來看，滯后工作面20 m，超前工作面20 m范圍內注漿量較大，單孔約0.925 t漿料，斷層構造區和大型硐室附近注漿量較大，單孔最大近3 t。從這個結果來看，新型無機注漿材料較好的解決了破碎圍巖漏漿問題，注漿量較普通水泥漿有極大提高，可注性可與高分子材料相媲美，但成本可節約95%以上。

3.2 巷道變形監測與分析

為了評價43132巷新型無機注漿材料加固效果，在實驗范圍內布置了5個測點，采用十字布線法，在工作面開采過程中監測每個測點的兩幫移近量和頂底板移近量。測點編號為1～5#，分別距離切眼-21 m（切眼后方21 m）、6 m、36 m、66 m、96 m。

截止目前為止，長平礦4313工作面已經推進約160 m，各測點的兩幫移近量觀測如圖3所示，圖示橫坐標為測點距工作面的距離，正值代表測點滯后工作面，負值表示工作面超前工作面。圖示可以看出，1～4#測點變形已經基本穩定，1#測點已經滯后工作面143.4 m，兩幫移近量累計為40 mm，2#測點已經滯后工作面116.4，兩幫移近量累計為130 mm，3#測點已經滯后工作面86.4，兩幫移近量累計為101 mm，4#測點已經滯后工作面56.4，兩幫移近量累計為217 mm，5#測點已經滯后工作面26.4，兩幫移近量累計為77 mm。

巷道各觀測斷面頂底板移近量觀測曲線如圖4所示，可以看出各個測點頂底板變形已基本穩定，4#測點頂底板移近量最大，達到466 mm，主要是由于4#監測斷面處底板混凝土路面開裂翹起，導致移近量較大，其余各測點頂底板移近量未超過200 mm，巷道變形是以底鼓為主，對巷道使用影響不大。

4 結論

晉煤集團長平煤礦3#煤層裂隙發育，強度較低，開采強度較大，采動影響程度較大，以往采用64 m大煤柱護巷，巷道變形仍然較為嚴重，難以滿足下一個工作面開采需要，4313工作面通過采用新型無機注漿材料，配合合理的注漿工藝和方法，起到了良好的加固效果，取得了良好的技術經濟效益。

（1）減少煤柱29 m，直接多回收煤炭資源31.67萬t，創造經濟價值約1.58億元，注漿材料成本僅為1180元/m，總投入約141.6萬元，而且本次試驗也證明煤柱有進一步減少的可能，產生的經濟價值將更大。

（2）新型聯邦加固Ⅱ號較為適合破碎圍巖注漿加固，尤其是表面沒有噴漿巷道注漿，能夠很好地解決封孔、漏漿問題。

（3）巷道變形得到較好的控制，巷道兩幫及頂底板無明顯移近，局部有底鼓現象。最大變形量出現在4#測點，22天巷道兩幫累計移近212 mm，頂底板累計移近466 mm（主要由底鼓造成）。

參考文獻

[1] 錢鳴高.礦山壓力與巖層控制[M].中國礦業大學出版社，2003.

[2] 趙斌.注漿堵水加固技術及應用[M].煤炭工業出版社，1998.

[3] 柴登榜.礦井地質工作手冊[M].煤炭工業出版社，1984.endprint

摘 要：大采高工作面開采強度大，采動影響劇烈，采動影響巷道維護困難，晉煤集團長平公司通過采用新型無機注漿材料，配合合理的注漿工藝和方法，對留巷復用巷道進行注漿加固，有效的控制了圍巖變形，減少煤柱損失29 m，取得了良好的技術經濟效益。

關鍵詞：大采高 動壓 注漿加固

中圖分類號：TD353 文獻標識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）08（b）-0074-02

大采高技術開采效率高、產量高、技術經濟效益好，已經成為厚煤層開采的主要發展方向，但晉煤集團3#煤瓦斯含量高，大采高工作面瓦斯涌出量大，尤其是上隅角瓦斯治理難度大，一般采用外錯尾巷布置，形成U+L型通風解決，但是必然就面臨煤柱損失和復用巷道的加固問題。晉煤集團長平煤礦3#煤層厚度近6.0 m，煤層裂隙發育，強度角度，順槽巷道高度為全煤厚，寬度約5.5 m，斷面較大，在大采高強烈采動作用下，雖留設64 m煤柱，但是復用巷道仍然維護困難，很難滿足接替工作忙的開采需要，造成了煤柱的大量損失。為了解決煤柱損失問題，提高盤區回采率，在長平公司4313大采高工作面實驗35 m凈煤柱，配合高性能無機注漿加固材料進行工程實驗。

1 工程概況

4313大采高工作面四盤區大采高工作面，東部為一盤區采空區，西部為4303工作面采空區，北部為Ⅲ4315綜采工作面（尚未布置），南部為Ⅲ4311綜采工作面采空區。工作面為走向長1200 m，傾斜長220.70 m（幫—幫），煤層總厚度為5.90 m（其中煤厚 5.59m，泥巖夾層厚度0.31 m），煤層傾角1～12°，平均傾角6°。工作面布置三條順槽，如圖1所示，采用“兩進一回”通風方式，其中43131巷和43133巷為進風巷，43132巷為回風巷，43132與43131巷間煤柱尺寸為35 m，工作面開采后需保留作為接替工作面4315大采高工作面的進風順槽。

2 注漿加固方案

2.1 新型無機注漿加固材料

大采高工作面采動影響巷道，在超前支承壓力和側向支承壓力的作用下，圍巖破碎較為嚴重，裂隙發育，致使注漿過程中面臨的不是漿液滲透性差、擴散半徑小等問題，主要是漏漿問題，尤其是工作面順槽巷道，表面無噴漿保護，注漿過程中極易漏漿，主要通道主要是錨桿、錨索孔、瓦斯抽放孔，以及巷道淺層破碎區與表面貫通裂隙。大量的工程實驗表面，采用普通水泥漿單孔注漿量一般不超過50 kg，主要問題是漏漿時很難堵漏，只能中止注漿。而聚氨酯類高分子注漿材料凝固速度快，且具備發泡性，在注漿過程中通過間歇注漿方法，能夠通過漿液堵住漏漿通道，因此注漿量很大，部分破碎區域單孔注漿量甚至達到了10幾噸；但是高分子注漿材料價格昂貴，且存在有毒、腐蝕，易自燃等安全隱患。因此，開發快凝、高強、滲透性好的新型無機注漿材料，以解決破碎圍巖注漿問題，就顯得尤為必要。

晉煤集團技術研究院聯合國內知名科研院校，經過3年多的努力，研發出了無機雙液注漿材料—聯邦加固材料，該新型無機注漿材料為雙液注漿材料，分為A料和B料，均為水化材料，在現場施工時一般按照0.8～1.5∶1的水灰比加水攪拌制漿，兩種漿液在混合前，6 h時內不凝固、不泌水、不沉淀，混合后失去流動性時間為3～5 min完全固化時間為5～10 min，1～8小時的強度能達到8～25 MPa以上。在注漿過程中配合正確的注漿工藝和封孔方法，能夠很好地解決漏漿問題，注漿壓力能夠達到設計值，擴散范圍可達到3～5 m，能夠起到較好的加固效果。

2.2 鉆孔布置及注漿錨桿

長平公司4313大采高工作面43132巷注漿鉆孔布置如圖2所示。鉆孔排拒3 m，每排4個鉆孔（南北幫各兩個）注漿鉆孔深度8 m，孔徑42 mm，上排鉆孔距離頂板1.5 m，下排鉆孔距離底板1.5 m。

注漿錨桿總長6 m，由3段2 m長的4分鋼管，通過4分直接連接而成。最外部的一根錨桿上設置封孔段，在距離錨桿一端1 m處纏繞鐵絲，鐵絲段長度為0.6 m。使用時在鐵絲范圍內纏繞棉紗（纏繞不同位置可控制封孔段長度，目前使用封孔長度為1 m），在端頭0.2 m處也纏上棉紗，錨桿出露煤壁0.1 m。

2.3 注漿壓力

注漿壓力也是影響注漿效果的關鍵參數，一般情況下注漿壓力6～8 MPa，圍巖破碎，漏漿嚴重時可適當減低注漿壓力，可調整為4～6 MPa。

2.4 注漿量

注漿原則上需一直注至壓力上限為止，如果注漿時間過長，注漿量過大，應檢查是否存在漏漿通道，尤其要防止漿液漏入瓦斯抽放管路，注漿結束時應穩壓至8 MPa。

3 注漿加固效果分析

3.1 注漿量統計情況

在同等條件下，單孔注漿量對圍巖加固效果起著決定性作用，在43132巷297 m加固范圍內，共施工360個孔，累計注干粉料約70 t，漿料約130 t（水灰比0.8～0.9∶1），平均每孔注干粉料約195 kg，漿料約360 kg，平均每米注漿干粉料約236 kg，漿料約437 kg，具體情況如表1所示。

從注漿量統計結果來看，滯后工作面20 m，超前工作面20 m范圍內注漿量較大，單孔約0.925 t漿料，斷層構造區和大型硐室附近注漿量較大，單孔最大近3 t。從這個結果來看，新型無機注漿材料較好的解決了破碎圍巖漏漿問題，注漿量較普通水泥漿有極大提高，可注性可與高分子材料相媲美，但成本可節約95%以上。

3.2 巷道變形監測與分析

為了評價43132巷新型無機注漿材料加固效果，在實驗范圍內布置了5個測點，采用十字布線法，在工作面開采過程中監測每個測點的兩幫移近量和頂底板移近量。測點編號為1～5#，分別距離切眼-21 m（切眼后方21 m）、6 m、36 m、66 m、96 m。

截止目前為止，長平礦4313工作面已經推進約160 m，各測點的兩幫移近量觀測如圖3所示，圖示橫坐標為測點距工作面的距離，正值代表測點滯后工作面，負值表示工作面超前工作面。圖示可以看出，1～4#測點變形已經基本穩定，1#測點已經滯后工作面143.4 m，兩幫移近量累計為40 mm，2#測點已經滯后工作面116.4，兩幫移近量累計為130 mm，3#測點已經滯后工作面86.4，兩幫移近量累計為101 mm，4#測點已經滯后工作面56.4，兩幫移近量累計為217 mm，5#測點已經滯后工作面26.4，兩幫移近量累計為77 mm。

巷道各觀測斷面頂底板移近量觀測曲線如圖4所示，可以看出各個測點頂底板變形已基本穩定，4#測點頂底板移近量最大，達到466 mm，主要是由于4#監測斷面處底板混凝土路面開裂翹起，導致移近量較大，其余各測點頂底板移近量未超過200 mm，巷道變形是以底鼓為主，對巷道使用影響不大。

4 結論

晉煤集團長平煤礦3#煤層裂隙發育，強度較低，開采強度較大，采動影響程度較大，以往采用64 m大煤柱護巷，巷道變形仍然較為嚴重，難以滿足下一個工作面開采需要，4313工作面通過采用新型無機注漿材料，配合合理的注漿工藝和方法，起到了良好的加固效果，取得了良好的技術經濟效益。

（1）減少煤柱29 m，直接多回收煤炭資源31.67萬t，創造經濟價值約1.58億元，注漿材料成本僅為1180元/m，總投入約141.6萬元，而且本次試驗也證明煤柱有進一步減少的可能，產生的經濟價值將更大。

（2）新型聯邦加固Ⅱ號較為適合破碎圍巖注漿加固，尤其是表面沒有噴漿巷道注漿，能夠很好地解決封孔、漏漿問題。

（3）巷道變形得到較好的控制，巷道兩幫及頂底板無明顯移近，局部有底鼓現象。最大變形量出現在4#測點，22天巷道兩幫累計移近212 mm，頂底板累計移近466 mm（主要由底鼓造成）。

參考文獻

[1] 錢鳴高.礦山壓力與巖層控制[M].中國礦業大學出版社，2003.

[2] 趙斌.注漿堵水加固技術及應用[M].煤炭工業出版社，1998.

[3] 柴登榜.礦井地質工作手冊[M].煤炭工業出版社，1984.endprint