1025t/h鍋爐低氮燃燒器改造后低負荷汽溫無法達設計值治理

周立國

摘 要：低氮燃燒器改造后低負荷過、再熱汽溫偏低情況普遍存在。為解決某廠中儲式制粉系統1025t/h鍋爐低氮燃燒器改造后低負荷過、再熱汽溫偏低問題，通過三層燃盡風水平擺角不同組合、燃燒器垂直擺角調整、輔助風、消旋風與燃盡風配合、提高爐膛火焰中心等方法，使過、再熱汽溫達到設計值。供電煤耗較調整前降低1g/kwh左右，對同類型鍋爐低氮燃燒器改造后調整有很好的借鑒意義。

關鍵詞：中儲式制粉系統；低氮燃燒器；汽溫；治理

1 設備簡介

某廠SG1025/17.4-M847型鍋爐為上海鍋爐廠制造亞臨界、一次中間再熱、自然循環(huán)、固態(tài)排渣爐，鍋爐為∏型布置，采用平衡通風，四角切向燃燒，配四臺低速鋼球磨中儲式制粉系統。設計煤種為鄭州地區(qū)貧瘦煤。鍋爐50%額定負荷滑壓工況下設計過熱汽溫540，再熱汽溫515℃。

主燃燒器一次風及二次風逆時針方向布置，雙切圓直徑大小為？719/？686。三次風順時針方向布置，與一、二次風方向主軸反偏10度。SOFA燃燒器順時針方向布置，與一、二次風方向主軸反偏6度。三次風與SOFA風共同起消旋風作用。

主燃燒器一、二次風噴口與SOFA燃燒器噴口均裝有自動垂直擺動裝置。一、二次風噴口可上下擺動±30度，擺動機構分為上、下兩組。SOFA風噴口還可以以手動方式左右擺動±15度。

2 1#機組150MW低負荷工況下的汽溫問題及原因分析

鍋爐低氮燃燒器改造后主要存在單套制粉運行時主汽溫度、再熱汽溫度低，但后屏過熱器管壁超溫，一級減溫水量增加的現象。通過試驗發(fā)現當在150MW時如果投運兩套制粉系統，如A、C或B、C制粉系統汽溫可以達到536℃～538℃，且后屏不超溫，過熱器有減溫水。當投單套制粉系統，過熱汽溫最低時達504℃左右，再熱汽溫低達495℃左右，但是過熱器一級減溫水量卻達到近40t/h，前屏也經常超溫。

分析單套制粉系統運行過、再熱汽溫偏低原因為：

（1）當投運兩臺磨時，燃燒器四角能夠兩兩相對投運三次風，作為反切消旋功能的三次風流場相對均勻，爐膛出口煙氣流場偏差較小，屏底超溫較好。

（2）當投運單臺磨時，燃燒器四角只能夠投運一個對角三次風而無法形成有效的消旋流場，再者對角三次風的氣固兩相流速可能不均勻而有可能導致流場的紊亂，使得爐膛出口煙氣流場偏差增加，引發(fā)屏底超溫，過熱器減溫水大量增加，屏后煙溫降低，限制了過熱汽溫及再熱汽溫增加。

（3）相對于投運兩臺磨，單臺磨投運時燃燼區(qū)煤粉濃度低于兩臺磨投運時的工況，屏底煙氣溫度也相應較低。

3 治理方案及效果

針對低負荷單套制粉系統主、再熱汽溫偏低問題原因，提出以下治理措施：

（1）提高爐膛送風量，可提高煙氣流量。

（2）調整SOFA風左右擺角，中、下層SOFA風已經調成與一次風及二次風一致，均為逆時針方向布置，上層SOFA風與一次風及二次風反切。配合主燃燒器消旋二次風及其它二次風比例以控制爐膛出口煙氣溫度及煙氣量的偏差，控制屏過金屬溫度兩側無偏差時盡量減少減溫水量提高汽溫。

（3）在以上基礎上汽溫仍低時，采用調節(jié)主燃燒器擺角向上；適當啟動部分D層燃燒器；減少磨機再循環(huán)率，提高三次風量；盡量提高C、D層給粉機轉速，降低A或B層給粉機轉速等方式亦可提高汽溫。

1#機組150MW低負荷單臺磨工況下的運行調整如下表：

因為單臺蘑運行時為對角三次風運行，不能形成切圓，投運FF后能帶動三次風旋轉，避免三次風煤粉短路上行引發(fā)屏底超溫。開大SOFA1的目的也是壓制三次風，使風粉上行速度減緩。通過調整SOFA1水平擺角、配合排粉風機出力，使過、再熱兩側煙溫及煙氣量的分布平衡（包括倒寶塔配置二次風），屏過兩側金屬溫度均勻且控制不超溫，過熱器減溫水量可以大幅減少。過熱汽溫度達到正常值。由于減少了過熱器吸熱量后，尾部煙道處煙氣溫度有所上升，再熱汽溫也同步上升。

以上配風方式時在低負荷滑壓工況下，主汽溫可達536℃～538℃；再熱汽溫可達515℃，滿足鍋爐設計要求。

參考文獻：

[1]劉志江.低氮燃燒器改造及其存在問題處理[J].熱力發(fā)電，2013，12（3）77-81.

摘 要：低氮燃燒器改造后低負荷過、再熱汽溫偏低情況普遍存在。為解決某廠中儲式制粉系統1025t/h鍋爐低氮燃燒器改造后低負荷過、再熱汽溫偏低問題，通過三層燃盡風水平擺角不同組合、燃燒器垂直擺角調整、輔助風、消旋風與燃盡風配合、提高爐膛火焰中心等方法，使過、再熱汽溫達到設計值。供電煤耗較調整前降低1g/kwh左右，對同類型鍋爐低氮燃燒器改造后調整有很好的借鑒意義。

關鍵詞：中儲式制粉系統；低氮燃燒器；汽溫；治理

1 設備簡介

某廠SG1025/17.4-M847型鍋爐為上海鍋爐廠制造亞臨界、一次中間再熱、自然循環(huán)、固態(tài)排渣爐，鍋爐為∏型布置，采用平衡通風，四角切向燃燒，配四臺低速鋼球磨中儲式制粉系統。設計煤種為鄭州地區(qū)貧瘦煤。鍋爐50%額定負荷滑壓工況下設計過熱汽溫540，再熱汽溫515℃。

主燃燒器一次風及二次風逆時針方向布置，雙切圓直徑大小為？719/？686。三次風順時針方向布置，與一、二次風方向主軸反偏10度。SOFA燃燒器順時針方向布置，與一、二次風方向主軸反偏6度。三次風與SOFA風共同起消旋風作用。

主燃燒器一、二次風噴口與SOFA燃燒器噴口均裝有自動垂直擺動裝置。一、二次風噴口可上下擺動±30度，擺動機構分為上、下兩組。SOFA風噴口還可以以手動方式左右擺動±15度。

2 1#機組150MW低負荷工況下的汽溫問題及原因分析

鍋爐低氮燃燒器改造后主要存在單套制粉運行時主汽溫度、再熱汽溫度低，但后屏過熱器管壁超溫，一級減溫水量增加的現象。通過試驗發(fā)現當在150MW時如果投運兩套制粉系統，如A、C或B、C制粉系統汽溫可以達到536℃～538℃，且后屏不超溫，過熱器有減溫水。當投單套制粉系統，過熱汽溫最低時達504℃左右，再熱汽溫低達495℃左右，但是過熱器一級減溫水量卻達到近40t/h，前屏也經常超溫。

分析單套制粉系統運行過、再熱汽溫偏低原因為：

（1）當投運兩臺磨時，燃燒器四角能夠兩兩相對投運三次風，作為反切消旋功能的三次風流場相對均勻，爐膛出口煙氣流場偏差較小，屏底超溫較好。

（2）當投運單臺磨時，燃燒器四角只能夠投運一個對角三次風而無法形成有效的消旋流場，再者對角三次風的氣固兩相流速可能不均勻而有可能導致流場的紊亂，使得爐膛出口煙氣流場偏差增加，引發(fā)屏底超溫，過熱器減溫水大量增加，屏后煙溫降低，限制了過熱汽溫及再熱汽溫增加。

（3）相對于投運兩臺磨，單臺磨投運時燃燼區(qū)煤粉濃度低于兩臺磨投運時的工況，屏底煙氣溫度也相應較低。

3 治理方案及效果

針對低負荷單套制粉系統主、再熱汽溫偏低問題原因，提出以下治理措施：

（1）提高爐膛送風量，可提高煙氣流量。

（2）調整SOFA風左右擺角，中、下層SOFA風已經調成與一次風及二次風一致，均為逆時針方向布置，上層SOFA風與一次風及二次風反切。配合主燃燒器消旋二次風及其它二次風比例以控制爐膛出口煙氣溫度及煙氣量的偏差，控制屏過金屬溫度兩側無偏差時盡量減少減溫水量提高汽溫。

（3）在以上基礎上汽溫仍低時，采用調節(jié)主燃燒器擺角向上；適當啟動部分D層燃燒器；減少磨機再循環(huán)率，提高三次風量；盡量提高C、D層給粉機轉速，降低A或B層給粉機轉速等方式亦可提高汽溫。

1#機組150MW低負荷單臺磨工況下的運行調整如下表：

因為單臺蘑運行時為對角三次風運行，不能形成切圓，投運FF后能帶動三次風旋轉，避免三次風煤粉短路上行引發(fā)屏底超溫。開大SOFA1的目的也是壓制三次風，使風粉上行速度減緩。通過調整SOFA1水平擺角、配合排粉風機出力，使過、再熱兩側煙溫及煙氣量的分布平衡（包括倒寶塔配置二次風），屏過兩側金屬溫度均勻且控制不超溫，過熱器減溫水量可以大幅減少。過熱汽溫度達到正常值。由于減少了過熱器吸熱量后，尾部煙道處煙氣溫度有所上升，再熱汽溫也同步上升。

以上配風方式時在低負荷滑壓工況下，主汽溫可達536℃～538℃；再熱汽溫可達515℃，滿足鍋爐設計要求。

參考文獻：

[1]劉志江.低氮燃燒器改造及其存在問題處理[J].熱力發(fā)電，2013，12（3）77-81.

摘 要：低氮燃燒器改造后低負荷過、再熱汽溫偏低情況普遍存在。為解決某廠中儲式制粉系統1025t/h鍋爐低氮燃燒器改造后低負荷過、再熱汽溫偏低問題，通過三層燃盡風水平擺角不同組合、燃燒器垂直擺角調整、輔助風、消旋風與燃盡風配合、提高爐膛火焰中心等方法，使過、再熱汽溫達到設計值。供電煤耗較調整前降低1g/kwh左右，對同類型鍋爐低氮燃燒器改造后調整有很好的借鑒意義。

關鍵詞：中儲式制粉系統；低氮燃燒器；汽溫；治理

1 設備簡介

某廠SG1025/17.4-M847型鍋爐為上海鍋爐廠制造亞臨界、一次中間再熱、自然循環(huán)、固態(tài)排渣爐，鍋爐為∏型布置，采用平衡通風，四角切向燃燒，配四臺低速鋼球磨中儲式制粉系統。設計煤種為鄭州地區(qū)貧瘦煤。鍋爐50%額定負荷滑壓工況下設計過熱汽溫540，再熱汽溫515℃。

主燃燒器一次風及二次風逆時針方向布置，雙切圓直徑大小為？719/？686。三次風順時針方向布置，與一、二次風方向主軸反偏10度。SOFA燃燒器順時針方向布置，與一、二次風方向主軸反偏6度。三次風與SOFA風共同起消旋風作用。

主燃燒器一、二次風噴口與SOFA燃燒器噴口均裝有自動垂直擺動裝置。一、二次風噴口可上下擺動±30度，擺動機構分為上、下兩組。SOFA風噴口還可以以手動方式左右擺動±15度。

2 1#機組150MW低負荷工況下的汽溫問題及原因分析

鍋爐低氮燃燒器改造后主要存在單套制粉運行時主汽溫度、再熱汽溫度低，但后屏過熱器管壁超溫，一級減溫水量增加的現象。通過試驗發(fā)現當在150MW時如果投運兩套制粉系統，如A、C或B、C制粉系統汽溫可以達到536℃～538℃，且后屏不超溫，過熱器有減溫水。當投單套制粉系統，過熱汽溫最低時達504℃左右，再熱汽溫低達495℃左右，但是過熱器一級減溫水量卻達到近40t/h，前屏也經常超溫。

分析單套制粉系統運行過、再熱汽溫偏低原因為：

（1）當投運兩臺磨時，燃燒器四角能夠兩兩相對投運三次風，作為反切消旋功能的三次風流場相對均勻，爐膛出口煙氣流場偏差較小，屏底超溫較好。

（2）當投運單臺磨時，燃燒器四角只能夠投運一個對角三次風而無法形成有效的消旋流場，再者對角三次風的氣固兩相流速可能不均勻而有可能導致流場的紊亂，使得爐膛出口煙氣流場偏差增加，引發(fā)屏底超溫，過熱器減溫水大量增加，屏后煙溫降低，限制了過熱汽溫及再熱汽溫增加。

（3）相對于投運兩臺磨，單臺磨投運時燃燼區(qū)煤粉濃度低于兩臺磨投運時的工況，屏底煙氣溫度也相應較低。

3 治理方案及效果

針對低負荷單套制粉系統主、再熱汽溫偏低問題原因，提出以下治理措施：

（1）提高爐膛送風量，可提高煙氣流量。

（2）調整SOFA風左右擺角，中、下層SOFA風已經調成與一次風及二次風一致，均為逆時針方向布置，上層SOFA風與一次風及二次風反切。配合主燃燒器消旋二次風及其它二次風比例以控制爐膛出口煙氣溫度及煙氣量的偏差，控制屏過金屬溫度兩側無偏差時盡量減少減溫水量提高汽溫。

（3）在以上基礎上汽溫仍低時，采用調節(jié)主燃燒器擺角向上；適當啟動部分D層燃燒器；減少磨機再循環(huán)率，提高三次風量；盡量提高C、D層給粉機轉速，降低A或B層給粉機轉速等方式亦可提高汽溫。

1#機組150MW低負荷單臺磨工況下的運行調整如下表：

因為單臺蘑運行時為對角三次風運行，不能形成切圓，投運FF后能帶動三次風旋轉，避免三次風煤粉短路上行引發(fā)屏底超溫。開大SOFA1的目的也是壓制三次風，使風粉上行速度減緩。通過調整SOFA1水平擺角、配合排粉風機出力，使過、再熱兩側煙溫及煙氣量的分布平衡（包括倒寶塔配置二次風），屏過兩側金屬溫度均勻且控制不超溫，過熱器減溫水量可以大幅減少。過熱汽溫度達到正常值。由于減少了過熱器吸熱量后，尾部煙道處煙氣溫度有所上升，再熱汽溫也同步上升。

以上配風方式時在低負荷滑壓工況下，主汽溫可達536℃～538℃；再熱汽溫可達515℃，滿足鍋爐設計要求。

參考文獻：

[1]劉志江.低氮燃燒器改造及其存在問題處理[J].熱力發(fā)電，2013，12（3）77-81.