通信系統中開關電源的EMC設計分析

【摘要】從通信電子系統的EMC標準與要求出發，對系統中的開關電源電磁干擾機理進行分析，并以某型號通信系統的開關電源電磁兼容性試驗為例，通過對開關電源內部干擾抑制、外部干擾抑制、元器件布局、布線等方面進行設計分析，闡述了開關電源EMC設計思路、解決方法和注意事項。

【關鍵詞】EMC開關電源電磁兼容濾波器干擾源PFC

Analysis of EMC Design of Switching Power Supply in Communication Systems

LIN Rong-ding

(China Electronics Technology Group Corporation No.7 Research Institute, Guangzhou 510310, China)

[Abstract] According to EMC (Electro Magnetic Compatibility) standards and requirements of the electronic communication systems, the electromagnetic interference mechanism of switching power supply in these systems is analyzed. The EMC test of switching power supply in a certain communication system is taken as an example, and then EMC design ideas, solutions and matters needing attention are illustrated by the analysis of internal interference suppression, external interference suppression, component layout and component wiring of switching power supply.

[Key words]EMCswitching power supplyelectromagnetic compatibilityfilterinterference sourcePFC

1 前言

目前通信系統中通常采用線性電源和開關電源作為系統動力能源。由于開關電源具有體積小、重量輕、效率高等優點，逐漸取代了線性電源。隨著通信系統所處電磁環境越來越復雜，對系統中開關電源的電磁兼容性要求也就越來越高，因此在開關電源的設計中，應充分考慮并滿足電磁兼容性的要求，避免在設計完成后再進行補救。

2 電磁兼容性要求和依據

國際無線電干擾委員會（CISPR）早在1934年就開展了EMC標準的研究。我國在1998年依據CISPR22、IEC6100系列標準及ITU-T0.41標準，制定的YD/T983-1998《通信電源設備電磁兼容性限值及測量方法》中詳細規定了通信電源的電磁兼容的要求及測試方法等。目前民用的通信產品電源都要求參加強制性產品認證（傳導騷擾電壓測試、輻射騷擾場強測試以及諧波電流測試即3C認證）。

在軍用通信系統中，不同的軍兵種以及特定使用環境下，特別是在機載、車載和艦載等小空間、多系統、多設備共存的復雜電磁環境下，其電磁兼容性問題就更為突出。因此，GJB367A-2001《軍用通信設備通用規范》對通信系統的電磁兼容性做出了明確的要求，并以GJB151A-97《軍用設備和分系統電磁發射和敏感度要求》為要求，按GJB152A-97《軍用設備和分系統電磁發射和敏感度測量》的測試方法進行相關的電磁電容試驗。其中，涉及到通信系統電源部分電磁兼容性要求的相關試驗項目有CE101、CE102、CS101、CS106等，且在GJB151A-97中詳細明確了各測試項目的電磁極限值要求。在多次的軍用通信系統電磁兼容性試驗中發現，電源電磁兼容性問題主要集中在CE101、CE102（電源傳導發射）的測試上。

3 電磁干擾機理分析

開關電源的電磁干擾主要表現為電源內部干擾（即傳導發射）和外部干擾（即傳導敏感度）兩個方面。

3.1開關電源傳導發射分析

開關電源傳導發射主要是由電流高次諧波干擾和尖峰電壓干擾為主。

電流高次諧波干擾主要是由開關電源整流回路產生，如圖1所示。當濾波電容的電壓輸入增大至飽和時整流二極管導通，對C充電。直到C電壓高于輸入電源的瞬時電壓時，整流二極管便截止。在整流回路就產生了方波脈沖電流，其輸入交流電壓、電流波形如圖2所示。測試中以基波為100%，可測得3次奇次諧波達到80%，5次奇次諧波達到50%，7、9次奇次諧波達到20%，奇次諧波可達到39次。輸入電流與市電電源電壓的不同步，還導致了開關電源的功率因數低下。試驗表明，高次諧波會沿著輸電線路產生傳導干擾和輻射干擾，使設備無法達到電磁兼容性要求規定的電磁極限值要求。

圖2輸入交流電壓、電流波形圖

尖峰電壓干擾主要是由變壓器型功率轉換電路產生，它的主要特征是窄脈沖、大幅度、寬頻帶以及多諧波。尖峰脈沖干擾主要來源于開關電源器件電路。

（1）開關管。開關管負載為感性負載（即高頻變壓器線圈）。開關管導通瞬間，在負載線圈產生浪涌尖峰電壓；開關管斷開瞬間，負載線圈漏磁通的存在會產生尖峰的衰減振蕩并疊加在關斷電壓上，形成關斷電壓尖峰。開關管通斷瞬間產生的磁化沖擊電流瞬變噪聲會傳導到輸入和輸出端，造成干擾。

（2）高頻變壓器。開關管由導通到關斷時，高頻變壓器漏感所產生的反電動勢E=-L(di/dt)，在關斷電壓上疊加，產生關斷電壓尖峰，形成電磁傳導干擾，既影響變壓器的初級，還會影響其他供電設備工作。由于高頻變壓器的不完全隔離，開關電源高頻噪聲會通過其層間的分布電容在初次級之間傳遞。同時，變壓器對外殼存在的分布電容，使得變壓器周圍產生的較強高頻電磁場輻射干擾，耦合周邊引線上形成噪聲干擾。

（3）整流二級管。整流二極管產生的反向恢復電流的di/dt遠小于輸出二極管反向恢復電流的di/dt，其產生的電壓跳變也遠小于功率開關管通斷時產生的電壓跳變。因此，可以把整流電路的低頻諧波干擾作為電磁干擾耦合通道的一部分進行分析和處理。

（4）元器件和導線。開關電源工作在較高的頻率，會使低頻的元器件特性發生變化，從而產生干擾噪聲。

3.2開關電源傳導敏感度分析

開關電源的傳導敏感度來源于電源的外部干擾，主要有：系統間的電源干擾和雷電干擾。電源干擾以“共模”和“差模”方式存在，通過系統間的電源線傳導干擾。干擾類型可以從持續期很短的尖峰干擾到完全失電之間的變化。

4 開關電源的電磁兼容設計

下面以某型號通信系統的開關電源電磁兼容性試驗為例，從開關電源內部干擾抑制、外部干擾抑制、元器件布局、布線等方面進行設計分析。開關電源設計框圖如圖3所示。

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4.1EMC試驗

EMC測試分為EMI（Electromagnetic Susceptibility，

電磁騷擾發射測試）和EMS（Electromagnetic Suscepti-bility，抗干擾度測試），系統測試項目有CE101、CE102、CE106、CS101、CS114、CS116、RE101、RE102、RS101、RS103。涉及到系統開關電源部分的EMC測試有CE101（25Hz～10kHz電源線傳導發射）、CE102（10kHz～10MHz電源線傳導發射）、CS101（25Hz～50kHz電源線傳導敏感度）、CS116（10kHz～100MHz電源線阻尼正弦瞬變傳導敏感度）四個項目的測試。其中，CS101和CS116敏感度測試，系統無敏感現象，測試結果合格；CE102測試結果滿足規定電磁極限值要求；在CE101的測試中，發現在350Hz奇次諧波處超出極限值1dB，如圖4所示：

圖4CE101測試結果

該干擾為電源本身的內部干擾，通過功率因數校正電路可對開關電源諧波進行抑制。

4.2開關電源內部干擾抑制

開關電源的設計要滿足規定電磁極限值要求，首先就必須減小開關電源本身的內部干擾。

（1）通過功率因數校正電路對開關電源諧波進行抑制

通過在整流后接入一級濾波功率因數校正電路（PFC），抑制電流波形的畸變，使輸入電流調整成與輸入電壓一樣的正弦波。典型的有源功率因數校正電路如圖5所示。功率因數控制器MC34261芯片在電路中主要是監控輸入端電流，通過調整Q1開關管的導通時間使V1輸出穩定的直流電壓，同時跟蹤電壓波形的變化，調整入端電壓、電流的相位，使輸入的交流電流隨交流電壓平滑變化，達到抑制電流諧波、提高功率因數的作用。

（2）Buck變換器電路的電磁干擾抑制

該開關電源設計中采用的各級直流轉換電路均為Buck變換器。下面將結合Buck變換器來具體討論電磁干擾產生的原因和條件，從而找出抑制和消除的方法。

Buck變換器的原理結構圖如圖6所示：

圖6Buck變換器的原理結構圖

電路主要由功率開關管S、肖特基二極管D、濾波電容C、電感L、阻性負載Ro以及無感采樣電阻RL組成。由此可知，Buck的主要干擾源是開關管和功率二極管。MOSFET開關管工作在高頻率、高電壓、大電流狀態，在快速的開關工作中可產生電壓尖峰和振蕩，形成低頻傳導和高頻輻射。為解決高、低頻干擾，通常在輸入、輸出端并聯CBB電容濾高頻紋波的同時并聯電解電容來濾低頻紋波。此外，電源中的集成芯片供電管腳需要就近接去耦濾波電容（電容器引線最短以及電流回路面積最小），同時在進入PCB板的電源線位置設置去耦電容器，用于濾除高次紋波。為了抑制開關產生的瞬態噪聲，還應在開關管兩端并上RCD吸收網絡進行抑制，以減緩開關管的源極和漏極間的電壓上升率，得到比較理想的開通和反向關斷波形。

4.3開關電源濾波器選用

抑制傳導干擾較為有效的方式是采用EMI濾波器，其主要作用是抑制對開關頻率及其高次諧波的噪聲。EMI濾波器放置于電網和開關電源之間，由串聯電感器和并聯電容器組成低通濾波器。設計需要滿足規定要求的特定阻帶頻率和阻帶衰減，以及滿足規定的通帶頻率和通帶低衰減，通常情況下只要考慮將頻率高于150kHz的傳導型電磁環境衰減至合理范圍內即可。

4.4接地設計

軍用通信系統中，除了考慮設備信號中的模擬地與數字地要分離并單點接于電源地外，還需要將設備的故障保護地與信號參考地分開設置（絕緣）。設備故障保護地與機殼連接，就近接地，同時信號參考地也應接大地。在使用、測試中設備機殼應良好接地，能有效地泄放機殼積累的電荷，避免電磁環境作用產生的電位差，保證人員和設備安全，同時抑制干擾。

4.5屏蔽設計

有效地抑制開關電源所產生的干擾輻射，設計采用閉合全金屬屏蔽框體對電磁廠進行屏蔽，屏蔽外殼的輸入、輸出電源線采用磁環線圈進行濾波處理。對外連接器選用高效能帶濾波屏蔽功能。屏蔽還應考慮散熱問題，主要發熱器件需要緊貼屏蔽體散熱，外殼上的散熱孔要設計為小尺寸的圓形多孔，屏蔽框采用短間距螺釘固定。屏蔽外殼通過螺釘緊固于設備機箱側壁，以滿足散熱和接地要求。

4.6元器件布局、布線設計

開關電源電路設計中，輸入、輸出端的電容器、晶體管和變壓器都需貼近布局，緊湊布線，因為開關電源的輻射干擾與通路中的電流大小、通路的回路面積以及電流頻率的平方三者的乘積成正比，即E∝I?A?f2。在PCB板的設計中，應將正負載流導線分別布在PCB板的頂層和底層，為了使正負載流導體所產生的外部磁場相互抵消，兩個載流導體要緊靠保持平行設計。考慮到布線間的電磁耦合問題，在PCB板的設計中應采取加大布線間的距離、減小敏感電路與干擾源的環路面積等措施，以減小耦合和互感。

5 結語

該型號通信系統在指定的國家電磁兼容試驗室進行了相關項目的電磁兼容測試，測試結果均滿足國軍標的要求。因此，只有在設計前期充分考慮開關電源的電磁兼容性設計，才能使產品滿足標準規定的電磁極限值要求，實現電磁兼容。

參考文獻：

[1] 原田耕介. 開關電源手冊[M]. 耿文學,譯. 2版. 北京: 機械工業出版社, 2004.

[2] 周志敏,周紀海. 開關電源實用技術設計與應用[M]. 北京: 人民郵電出版社, 2003.

[3] 王英劍,常敏慧,何希才. 新型開關電源實用技術[M]. 北京: 電子工業出版社, 1999.

[4] 顧海洲,馬雙武. PCB電磁兼容技術[M]. 北京: 清華大學出版社, 2004.

[5] 總參第六十一研究所. GJB367A-2001軍用通信設備通用規范[S]. 北京: 總裝備部軍標出版發行部, 2001.

[6] 中國電子技術標準化研究所. GJB151A-97軍用設備和分系統電磁發射和敏感度要求[S]. 北京: 國防科工委軍標出版發行部, 1997.

[7] 中國電子技術標準化研究所. GJB152A-97軍用設備和分系統電磁發射和敏感度測量[S]. 北京: 國防科工委軍標出版發行部, 1997.★

作者簡介

林榮鼎：現任職于中國電子科技集團公司第七研究所，主要從事電源技術、射頻微波技術、頻譜管理與監測技術工作。

全球有97%的運營商擬部署SDN

在4月23日召開的“2014中國SDN/NFV大會”上，中國通信學會信息通信網絡技術委員會主任委員趙慧玲透露，根據nfonetic的數據顯示，在參與調研的運營商中，擬部署SDN的比例高達97%，擬部署NFV的比例達到93%。

云化體系將成為未來信息產業的發展方向，可有效提高網絡資源利用率，降低維護成本，加快業務部署。趙慧玲表示,“目前，產業鏈上下游均意識到‘功能軟件化或者‘硬件云化是網絡發展的大趨勢。”（飛象網）

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4.1EMC試驗

EMC測試分為EMI（Electromagnetic Susceptibility，

電磁騷擾發射測試）和EMS（Electromagnetic Suscepti-bility，抗干擾度測試），系統測試項目有CE101、CE102、CE106、CS101、CS114、CS116、RE101、RE102、RS101、RS103。涉及到系統開關電源部分的EMC測試有CE101（25Hz～10kHz電源線傳導發射）、CE102（10kHz～10MHz電源線傳導發射）、CS101（25Hz～50kHz電源線傳導敏感度）、CS116（10kHz～100MHz電源線阻尼正弦瞬變傳導敏感度）四個項目的測試。其中，CS101和CS116敏感度測試，系統無敏感現象，測試結果合格；CE102測試結果滿足規定電磁極限值要求；在CE101的測試中，發現在350Hz奇次諧波處超出極限值1dB，如圖4所示：

圖4CE101測試結果

該干擾為電源本身的內部干擾，通過功率因數校正電路可對開關電源諧波進行抑制。

4.2開關電源內部干擾抑制

開關電源的設計要滿足規定電磁極限值要求，首先就必須減小開關電源本身的內部干擾。

（1）通過功率因數校正電路對開關電源諧波進行抑制

通過在整流后接入一級濾波功率因數校正電路（PFC），抑制電流波形的畸變，使輸入電流調整成與輸入電壓一樣的正弦波。典型的有源功率因數校正電路如圖5所示。功率因數控制器MC34261芯片在電路中主要是監控輸入端電流，通過調整Q1開關管的導通時間使V1輸出穩定的直流電壓，同時跟蹤電壓波形的變化，調整入端電壓、電流的相位，使輸入的交流電流隨交流電壓平滑變化，達到抑制電流諧波、提高功率因數的作用。

（2）Buck變換器電路的電磁干擾抑制

該開關電源設計中采用的各級直流轉換電路均為Buck變換器。下面將結合Buck變換器來具體討論電磁干擾產生的原因和條件，從而找出抑制和消除的方法。

Buck變換器的原理結構圖如圖6所示：

圖6Buck變換器的原理結構圖

電路主要由功率開關管S、肖特基二極管D、濾波電容C、電感L、阻性負載Ro以及無感采樣電阻RL組成。由此可知，Buck的主要干擾源是開關管和功率二極管。MOSFET開關管工作在高頻率、高電壓、大電流狀態，在快速的開關工作中可產生電壓尖峰和振蕩，形成低頻傳導和高頻輻射。為解決高、低頻干擾，通常在輸入、輸出端并聯CBB電容濾高頻紋波的同時并聯電解電容來濾低頻紋波。此外，電源中的集成芯片供電管腳需要就近接去耦濾波電容（電容器引線最短以及電流回路面積最小），同時在進入PCB板的電源線位置設置去耦電容器，用于濾除高次紋波。為了抑制開關產生的瞬態噪聲，還應在開關管兩端并上RCD吸收網絡進行抑制，以減緩開關管的源極和漏極間的電壓上升率，得到比較理想的開通和反向關斷波形。

4.3開關電源濾波器選用

抑制傳導干擾較為有效的方式是采用EMI濾波器，其主要作用是抑制對開關頻率及其高次諧波的噪聲。EMI濾波器放置于電網和開關電源之間，由串聯電感器和并聯電容器組成低通濾波器。設計需要滿足規定要求的特定阻帶頻率和阻帶衰減，以及滿足規定的通帶頻率和通帶低衰減，通常情況下只要考慮將頻率高于150kHz的傳導型電磁環境衰減至合理范圍內即可。

4.4接地設計

軍用通信系統中，除了考慮設備信號中的模擬地與數字地要分離并單點接于電源地外，還需要將設備的故障保護地與信號參考地分開設置（絕緣）。設備故障保護地與機殼連接，就近接地，同時信號參考地也應接大地。在使用、測試中設備機殼應良好接地，能有效地泄放機殼積累的電荷，避免電磁環境作用產生的電位差，保證人員和設備安全，同時抑制干擾。

4.5屏蔽設計

有效地抑制開關電源所產生的干擾輻射，設計采用閉合全金屬屏蔽框體對電磁廠進行屏蔽，屏蔽外殼的輸入、輸出電源線采用磁環線圈進行濾波處理。對外連接器選用高效能帶濾波屏蔽功能。屏蔽還應考慮散熱問題，主要發熱器件需要緊貼屏蔽體散熱，外殼上的散熱孔要設計為小尺寸的圓形多孔，屏蔽框采用短間距螺釘固定。屏蔽外殼通過螺釘緊固于設備機箱側壁，以滿足散熱和接地要求。

4.6元器件布局、布線設計

開關電源電路設計中，輸入、輸出端的電容器、晶體管和變壓器都需貼近布局，緊湊布線，因為開關電源的輻射干擾與通路中的電流大小、通路的回路面積以及電流頻率的平方三者的乘積成正比，即E∝I?A?f2。在PCB板的設計中，應將正負載流導線分別布在PCB板的頂層和底層，為了使正負載流導體所產生的外部磁場相互抵消，兩個載流導體要緊靠保持平行設計。考慮到布線間的電磁耦合問題，在PCB板的設計中應采取加大布線間的距離、減小敏感電路與干擾源的環路面積等措施，以減小耦合和互感。

5 結語

該型號通信系統在指定的國家電磁兼容試驗室進行了相關項目的電磁兼容測試，測試結果均滿足國軍標的要求。因此，只有在設計前期充分考慮開關電源的電磁兼容性設計，才能使產品滿足標準規定的電磁極限值要求，實現電磁兼容。

參考文獻：

[1] 原田耕介. 開關電源手冊[M]. 耿文學,譯. 2版. 北京: 機械工業出版社, 2004.

[2] 周志敏,周紀海. 開關電源實用技術設計與應用[M]. 北京: 人民郵電出版社, 2003.

[3] 王英劍,常敏慧,何希才. 新型開關電源實用技術[M]. 北京: 電子工業出版社, 1999.

[4] 顧海洲,馬雙武. PCB電磁兼容技術[M]. 北京: 清華大學出版社, 2004.

[5] 總參第六十一研究所. GJB367A-2001軍用通信設備通用規范[S]. 北京: 總裝備部軍標出版發行部, 2001.

[6] 中國電子技術標準化研究所. GJB151A-97軍用設備和分系統電磁發射和敏感度要求[S]. 北京: 國防科工委軍標出版發行部, 1997.

[7] 中國電子技術標準化研究所. GJB152A-97軍用設備和分系統電磁發射和敏感度測量[S]. 北京: 國防科工委軍標出版發行部, 1997.★

作者簡介

林榮鼎：現任職于中國電子科技集團公司第七研究所，主要從事電源技術、射頻微波技術、頻譜管理與監測技術工作。

全球有97%的運營商擬部署SDN

在4月23日召開的“2014中國SDN/NFV大會”上，中國通信學會信息通信網絡技術委員會主任委員趙慧玲透露，根據nfonetic的數據顯示，在參與調研的運營商中，擬部署SDN的比例高達97%，擬部署NFV的比例達到93%。

云化體系將成為未來信息產業的發展方向，可有效提高網絡資源利用率，降低維護成本，加快業務部署。趙慧玲表示,“目前，產業鏈上下游均意識到‘功能軟件化或者‘硬件云化是網絡發展的大趨勢。”（飛象網）

endprint

4.1EMC試驗

EMC測試分為EMI（Electromagnetic Susceptibility，

電磁騷擾發射測試）和EMS（Electromagnetic Suscepti-bility，抗干擾度測試），系統測試項目有CE101、CE102、CE106、CS101、CS114、CS116、RE101、RE102、RS101、RS103。涉及到系統開關電源部分的EMC測試有CE101（25Hz～10kHz電源線傳導發射）、CE102（10kHz～10MHz電源線傳導發射）、CS101（25Hz～50kHz電源線傳導敏感度）、CS116（10kHz～100MHz電源線阻尼正弦瞬變傳導敏感度）四個項目的測試。其中，CS101和CS116敏感度測試，系統無敏感現象，測試結果合格；CE102測試結果滿足規定電磁極限值要求；在CE101的測試中，發現在350Hz奇次諧波處超出極限值1dB，如圖4所示：

圖4CE101測試結果

該干擾為電源本身的內部干擾，通過功率因數校正電路可對開關電源諧波進行抑制。

4.2開關電源內部干擾抑制

開關電源的設計要滿足規定電磁極限值要求，首先就必須減小開關電源本身的內部干擾。

（1）通過功率因數校正電路對開關電源諧波進行抑制

通過在整流后接入一級濾波功率因數校正電路（PFC），抑制電流波形的畸變，使輸入電流調整成與輸入電壓一樣的正弦波。典型的有源功率因數校正電路如圖5所示。功率因數控制器MC34261芯片在電路中主要是監控輸入端電流，通過調整Q1開關管的導通時間使V1輸出穩定的直流電壓，同時跟蹤電壓波形的變化，調整入端電壓、電流的相位，使輸入的交流電流隨交流電壓平滑變化，達到抑制電流諧波、提高功率因數的作用。

（2）Buck變換器電路的電磁干擾抑制

該開關電源設計中采用的各級直流轉換電路均為Buck變換器。下面將結合Buck變換器來具體討論電磁干擾產生的原因和條件，從而找出抑制和消除的方法。

Buck變換器的原理結構圖如圖6所示：

圖6Buck變換器的原理結構圖

電路主要由功率開關管S、肖特基二極管D、濾波電容C、電感L、阻性負載Ro以及無感采樣電阻RL組成。由此可知，Buck的主要干擾源是開關管和功率二極管。MOSFET開關管工作在高頻率、高電壓、大電流狀態，在快速的開關工作中可產生電壓尖峰和振蕩，形成低頻傳導和高頻輻射。為解決高、低頻干擾，通常在輸入、輸出端并聯CBB電容濾高頻紋波的同時并聯電解電容來濾低頻紋波。此外，電源中的集成芯片供電管腳需要就近接去耦濾波電容（電容器引線最短以及電流回路面積最小），同時在進入PCB板的電源線位置設置去耦電容器，用于濾除高次紋波。為了抑制開關產生的瞬態噪聲，還應在開關管兩端并上RCD吸收網絡進行抑制，以減緩開關管的源極和漏極間的電壓上升率，得到比較理想的開通和反向關斷波形。

4.3開關電源濾波器選用

抑制傳導干擾較為有效的方式是采用EMI濾波器，其主要作用是抑制對開關頻率及其高次諧波的噪聲。EMI濾波器放置于電網和開關電源之間，由串聯電感器和并聯電容器組成低通濾波器。設計需要滿足規定要求的特定阻帶頻率和阻帶衰減，以及滿足規定的通帶頻率和通帶低衰減，通常情況下只要考慮將頻率高于150kHz的傳導型電磁環境衰減至合理范圍內即可。

4.4接地設計

軍用通信系統中，除了考慮設備信號中的模擬地與數字地要分離并單點接于電源地外，還需要將設備的故障保護地與信號參考地分開設置（絕緣）。設備故障保護地與機殼連接，就近接地，同時信號參考地也應接大地。在使用、測試中設備機殼應良好接地，能有效地泄放機殼積累的電荷，避免電磁環境作用產生的電位差，保證人員和設備安全，同時抑制干擾。

4.5屏蔽設計

有效地抑制開關電源所產生的干擾輻射，設計采用閉合全金屬屏蔽框體對電磁廠進行屏蔽，屏蔽外殼的輸入、輸出電源線采用磁環線圈進行濾波處理。對外連接器選用高效能帶濾波屏蔽功能。屏蔽還應考慮散熱問題，主要發熱器件需要緊貼屏蔽體散熱，外殼上的散熱孔要設計為小尺寸的圓形多孔，屏蔽框采用短間距螺釘固定。屏蔽外殼通過螺釘緊固于設備機箱側壁，以滿足散熱和接地要求。

4.6元器件布局、布線設計

開關電源電路設計中，輸入、輸出端的電容器、晶體管和變壓器都需貼近布局，緊湊布線，因為開關電源的輻射干擾與通路中的電流大小、通路的回路面積以及電流頻率的平方三者的乘積成正比，即E∝I?A?f2。在PCB板的設計中，應將正負載流導線分別布在PCB板的頂層和底層，為了使正負載流導體所產生的外部磁場相互抵消，兩個載流導體要緊靠保持平行設計。考慮到布線間的電磁耦合問題，在PCB板的設計中應采取加大布線間的距離、減小敏感電路與干擾源的環路面積等措施，以減小耦合和互感。

5 結語

該型號通信系統在指定的國家電磁兼容試驗室進行了相關項目的電磁兼容測試，測試結果均滿足國軍標的要求。因此，只有在設計前期充分考慮開關電源的電磁兼容性設計，才能使產品滿足標準規定的電磁極限值要求，實現電磁兼容。

參考文獻：

[1] 原田耕介. 開關電源手冊[M]. 耿文學,譯. 2版. 北京: 機械工業出版社, 2004.

[2] 周志敏,周紀海. 開關電源實用技術設計與應用[M]. 北京: 人民郵電出版社, 2003.

[3] 王英劍,常敏慧,何希才. 新型開關電源實用技術[M]. 北京: 電子工業出版社, 1999.

[4] 顧海洲,馬雙武. PCB電磁兼容技術[M]. 北京: 清華大學出版社, 2004.

[5] 總參第六十一研究所. GJB367A-2001軍用通信設備通用規范[S]. 北京: 總裝備部軍標出版發行部, 2001.

[6] 中國電子技術標準化研究所. GJB151A-97軍用設備和分系統電磁發射和敏感度要求[S]. 北京: 國防科工委軍標出版發行部, 1997.

[7] 中國電子技術標準化研究所. GJB152A-97軍用設備和分系統電磁發射和敏感度測量[S]. 北京: 國防科工委軍標出版發行部, 1997.★

作者簡介

林榮鼎：現任職于中國電子科技集團公司第七研究所，主要從事電源技術、射頻微波技術、頻譜管理與監測技術工作。

全球有97%的運營商擬部署SDN

在4月23日召開的“2014中國SDN/NFV大會”上，中國通信學會信息通信網絡技術委員會主任委員趙慧玲透露，根據nfonetic的數據顯示，在參與調研的運營商中，擬部署SDN的比例高達97%，擬部署NFV的比例達到93%。

云化體系將成為未來信息產業的發展方向，可有效提高網絡資源利用率，降低維護成本，加快業務部署。趙慧玲表示,“目前，產業鏈上下游均意識到‘功能軟件化或者‘硬件云化是網絡發展的大趨勢。”（飛象網）

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