新型速鉆復合橋塞的開發(fā)與應用

葉登勝 李斌 周正 潘勇 尹叢彬

中國石油川慶鉆探工程公司井下作業(yè)公司

速鉆橋塞分段壓裂技術因其不受分段壓裂層數限制，能實現(xiàn)大規(guī)模大排量體積壓裂，橋塞鉆銑完后可保證井筒暢通，是目前國內外非常規(guī)油氣藏增產改造的主體技術。主要工藝是通過連續(xù)油管或電纜加液力泵送橋塞至目標位置，然后利用坐封、射孔，再進行套管壓裂，依次類推，坐封橋塞、射孔、壓裂聯(lián)作，最后下入磨銑工具一次性鉆除各級橋塞，實現(xiàn)完井投產。

目前北美地區(qū)頁巖氣開發(fā)井普遍采用該技術進行多級分段壓裂改造，國內頁巖氣儲層改造也主要采用復合橋塞分段壓裂［1－2］。速鉆復合橋塞是該技術的關鍵工具，國外復合材料生產水平先進，速鉆復合橋塞技術成熟，處于技術壟斷地位；國內對速鉆復合橋塞研究起步晚，橋塞生產技術尚不成熟。為滿足國內非常規(guī)油氣藏勘探開發(fā)需要，自主開發(fā)出了高鉆磨效率和高密封承壓能力的新型速鉆復合橋塞，實現(xiàn)了復合材料生產成型、橋塞設計加工完全國產化。

1 新型速鉆復合橋塞結構設計

1.1 結構及原理

速鉆橋塞包括丟手機構、錨定機構和密封機構，主要由丟手接頭、防轉帽、推筒、整體式卡瓦、錐體、保護套、外膠筒、中膠筒、防轉接頭、泵送環(huán)等零件組成，結構如圖1所示。

圖1 橋塞結構示意圖

丟手機構包括剪切銷釘和丟手接頭，當橋塞坐封后，通過剪切銷釘實現(xiàn)坐封工具與橋塞丟手、釋放橋塞。錨定機構包括卡瓦、錐體、箍圈、擋環(huán)及定位銷釘，主要功能是坐封時錐體脹破卡瓦，將橋塞錨定在預定的套管內壁上，為橋塞定位提供足夠的軸向錨定力，為膠筒提供鎖定功能，進而為橋塞密封提供保障。密封機構由上中下3個膠筒和保護套構成，主要功能是在外力的擠壓下膠筒產生形變封隔套管環(huán)空，固定式和活動式肩部保護組件通過外力擠壓產生徑向變形為膠筒提供肩部保護作用［3］，借此提高膠筒的密封性能，實現(xiàn)橋塞的高壓密封能力。

1.2 結構特點

該新型復合橋塞除了卡瓦及密封元件外，其余主要部件均采用復合材料制成，其強度、耐壓耐溫與同類型的金屬橋塞相當，且其可鉆性強，磨銑后產生的碎屑由于密度小，容易循環(huán)帶出地面，克服了磨銑普通橋塞時鉆磨困難、容易卡鉆等困難［4－5］。

新型橋塞具有芯軸防轉動和防下移結構，有效提高了鉆磨效率。密封單元和保護套采用弧面結構設計，增大了密封單元的接觸面積，提高了密封承壓能力。

2 復合材料研究

根據橋塞承高壓易鉆磨的使用要求，選擇特殊增強材料和樹脂基體生產復合材料，使該復合材料具有強度高，易鉆磨的特性［6］。經特殊工藝成型，這種復合材料的軸向抗壓強度可在500～800MPa。橋塞中心管、防轉帽、擋環(huán)、推筒、錐體、膠筒座均是采用該復合材料制成。

2.1 增強材料

碳纖維是制造復合增強材料的重要組分之一，具有碳材料的固有本征特性，又有紡織纖維的柔軟可加工性。該碳纖維不僅抗拉強度大，而且耐腐蝕性能比較好，能夠在壓裂或者酸化井的強酸性環(huán)境中使用，且能達到基本性能穩(wěn)定。同時該材料具有相對密度小、重量輕、強度高、比強度大的優(yōu)點，滿足了橋塞要求易于泵送、在井底承受高壓的要求。該材料強度高，脆性大，易于鉆磨。

2.2 樹脂基體

復合材料的樹脂基體是由人工合成的高分子化合物，在復合材料成型過程中，樹脂基體經過復雜的物理化學變化過程，固定纖維位置、保護纖維免受外界環(huán)境的侵蝕，同時與增強纖維復合成具有一定形狀的整體，便于加工成橋塞需要的形狀［7］。當橋塞在井底承受拉力或者壓力時，外力作用下樹脂基體在纖維之間傳遞載荷并使載荷在復合材料內部實現(xiàn)均勻分布，提高了橋塞復合材料的整體力學性能。

3 復合材料成型工藝

針對橋塞各零部件的不同受力狀況，采用了纏繞成型和模壓成型兩種不同的成型工藝。對于中心管、防轉帽等受拉部件，采用纏繞成型工藝；而推筒、錐體、保護套等受壓部件則采用模壓成型工藝［8］。部分成型設備如圖2、3所示。

3.1 纏繞成型工藝

纏繞成型是在控制纖維張力和預定線型的條件下，利用了浸膠機、纏繞機等設備將連續(xù)的纖維粗紗或布帶浸漬了特殊樹脂膠液后纏繞在相應制品內腔尺寸的芯模或內襯上，使用固化爐控制升溫率加熱至設定溫度，使復合材料固化成要求的形狀。

圖2 自動浸膠纏繞機

圖3 模壓成型機

3.2 模壓成型工藝

模壓成型工藝是將預混料或預浸料經加熱、加壓固化成型的方法。把浸過膠的高強纖維布經過烘爐烘至半干，檢測其含膠量。若含膠量不符合要求，則調整膠輥增加或減少含膠量。把檢測合格的纖維布裁成布片，裁片數量按照制品厚度與單層厚度計算所得，通常厚度比理論厚度增加0.5mm為合適。調整纖維布鋪層及鋼板，推入模壓機模壓成型。

4 室內實驗

新型速鉆復合橋塞、配套工具及試驗裝置試制加工后，完成了膠筒耐溫實驗、卡瓦破碎實驗、高溫密封承壓實驗和鉆磨實驗等室內結構性能測試實驗65套次，新型速鉆復合橋塞達到了設計要求。

4.1 膠筒高溫實驗

將新型膠筒浸泡在油基泥漿中加熱到150℃、保溫168h后，測得膠筒高溫時比試驗前外徑增加1.2 mm，內徑增加0.8mm，長度增加2.1mm。冷卻后膠筒比試驗前外徑增加0.3mm，內徑增加0.4mm，長度增加0.5mm。膠筒泥漿環(huán)境中熱變形量小，符合要求。

4.2 卡瓦脹破實驗

將新型復合橋塞錐體錐入卡瓦，放在拉壓實驗機實驗工作臺上（如圖4所示），拉壓機向錐體緩慢垂直加載直到卡瓦破裂，測試卡瓦破裂所需載荷［8］。經反復10次測試實驗，卡瓦沿應力槽破裂，破裂加壓載荷為25～30kN。

圖4 卡瓦脹破實驗裝置示意圖

4.3 高溫密封承壓實驗

將橋塞與液壓坐封工具按要求連接好，置入試驗套管內的預定位置。堵塞試驗套管兩端口，套管內注滿試驗介質，將介質加熱至150℃并保溫5h；再向坐封工具加壓，憋壓至28MPa時橋塞完成坐封，繼續(xù)升至35MPa成功丟手；然后，分別從試驗套管兩端試壓70MPa穩(wěn)壓180min，壓力不降。

4.4 鉆磨實驗

將坐封有新型速鉆復合橋塞的試驗套管固定于專用鉆磨試驗架上，如圖5所示，用監(jiān)73mm螺桿馬達帶專用磨鞋，水泥車泵注清水驅動螺桿馬達，進行了5套橋塞鉆磨實驗，其實驗數據如表1所示。

圖5 橋塞鉆磨實驗圖

表1 地面鉆磨實驗數據表

5 現(xiàn)場應用

自主研制生產的新型速鉆復合橋塞已成功應用已20余井次，橋塞動作靈活，密封可靠，鉆磨效率高，表2為其中5口井的施工參數，下面針對某一實例井的應用情況進行分析。

5.1 實例井基本情況

實例井是1口水平開發(fā)井，完鉆井深3 425m，入靶點井深2 535m，人工井底深度3 405m，水平段總長890m，地層壓力為38.4MPa，地層溫度為88℃，儲層巖性為灰白色細砂巖。各施工井段主要儲層參數如表3所示。采用新型速鉆復合橋塞分8段壓裂，施工注入方式為監(jiān)114.3mm光套管注入。

表2 新型速鉆復合橋塞部分井施工參數表

5.2 施工步驟

1）連續(xù)油管連接模擬通井管柱通井，通井后起出通井規(guī)。

2）安裝射孔槍，連續(xù)油管送射孔槍，對第一施工井段射孔，射孔后起出射孔槍。

3）采用光套管注入方式進行第1段加砂壓裂。

4）第1段壓裂施工結束后，利用電纜下入復合橋塞坐封射孔聯(lián)作管串。

5）速鉆復合橋塞到達預定深度，校深定位，點火坐封速鉆復合橋塞暫堵第1施工井段。

6）坐封工具與速鉆復合橋塞丟手后上提射孔槍至第2施工段，校深定位后進行射孔，起出坐封工具和射孔管串，檢查射孔槍發(fā)射情況。

7）采用光套管注入方式進行第2段加砂壓裂。

8）重復4）～7）步驟，完成第3～8段加砂壓裂施工。

9）壓裂施工結束，拆壓裂井口，安裝連續(xù)油管鉆磨設備，鉆磨所有復合橋塞。

10）鉆磨完所有復合橋塞后進行放噴、排液及測試投產。

5.3 壓裂施工參數

該井8段壓裂施工共注入地層液體總量3 949.44 m3，加入陶粒207.93m3，最高施工壓力80MPa，最高砂濃度394kg／m3，最大施工排量9.8m3／min。各段壓裂施工參數如表4所示。

表3 施工井段主要儲層參數表

表4 各段壓裂施工參數表

5.4 鉆磨橋塞

壓裂施工結束后，用連續(xù)油管帶鉆磨工具串對入井的復合橋塞進行鉆磨，鉆磨參數如表5所示。

表5 橋塞鉆磨參數表

6 結論

1）該新型橋塞結構設計具有較大創(chuàng)新性，提高了橋塞的密封可靠性和易鉆性。

2）根據橋塞結構及力學分析，結合復合材料特性及橋塞各部件的不同使用要求，完成了復合材料的化學穩(wěn)定性、力學性能及鉆磨性能的研究，使新型橋塞具有強度高、易鉆磨的特點。

3）根據橋塞零部件的不同受力狀況，制定了相應的復合材料成型工藝路線，形成了模壓成型和纏繞成型兩條復合材料生產線。

4）經室內實驗和現(xiàn)場試驗證明：自主研制生產的橋塞動作靈活，密封可靠，鉆磨效率高，能夠滿足非常規(guī)氣藏儲層改造的要求。

［1］趙金洲，王松，李勇明.頁巖氣藏壓裂改造難點與技術關鍵［J］.天然氣工業(yè)，2012，32（4）：46－49.ZHAO Jinzhou，WANG Song，LI Yongming.Difficulties and key techniques in the fracturing treatment of shale gas reservoirs［J］.Natural Gas Industry，2012，32（4）：46－49.

［2］李勇明，彭瑀，王中澤.頁巖氣壓裂增產機理與施工技術分析［J］.西南石油大學學報：自然科學版，2013，35（2）：90－95.LI Yongming，PENG Yu，WANG Zhongze.Analysis of shale gas fracture stimulation mechanism and operating techniques［J］.Journal of Southwest Petroleum University：Science ＆ Technology Edition，2013，35（2）：90－95.

［3］CLEMENS J G.Through tubing bridge plug and installation method for same：US Patent 12，889，367［P］.2011－3－31.

［4］CLEMENS J G.Actuation assembly and method for actuating a downhole tool：US Patent 12，889，375［P］.2011－3－31.

［5］CLEMENS J G.Anchor assembly and method for anchoring a downhole tool：US Patent 12，889，386［P］.2011－3－31.

［6］黃家康.復合材料成型技術及應用［M］.北京：化學工業(yè)出版社，2011：405.HUANG Jiakang.Composite molding technology and application［M］.Beijing：Chemical Industry Press，2011：405.

［7］LOGINOV A.Plug and abandonment applications for inflatable packers in the Gulf of Mexico，USA［C］∥paper 23923－MS presented at the Offshore Technology Conference，6－9May 2013，Houston，Texas，USA，New York：SPE，2013.

［8］CLAYTON R.Fracturing plug convertible to a bridge plug：US Patent 11，893，445［P］.2011－6－22.