TiO2-SBA-15的制備及其吸附脫硫性能

范立，沈健

(遼寧石油化工大學石化學院，遼寧撫順 113001)

羅永剛等［1］的研究表明，銳鈦礦型TiO2吸附脫硫方面表現出較好的性能。目前，各種方法制備的銳鈦礦TiO2比表面積一般較小，吸附能力較低，而且不易回收，嚴重制約了其在工業上的應用［2-4］。介孔分子篩SBA-15孔道規整，孔徑和比表面積較大，水熱穩定性良好，可用于吸附分離的載體。馬晶等［3］利用孔道內水解法制備了TiO2-SBA-15。張書翠等［2］利用COOH/SBA-15表面羧基與鈦酸四丁酯的配合作用將鈦酸四丁酯錨定，通過溶劑熱處理制備出分散度較好的TiO2-SBA-15。朱金華等［5］利用水熱合成法，將鈦源與乙酰丙酮作用后的產物作為鈦的前驅體合成TiO2-SBA-15。目前，該材料幾乎只被用在紫外光催化的研究中，在燃料油的吸附脫硫應用中鮮有報道。

本文采用等體積浸漬法與過量浸漬法制備TiO2-SBA-15，并利用靜態吸附的探針反應來評價兩種樣品的吸附脫硫性能。

1 實驗部分

1.1 材料與儀器

鈦酸四丁酯，化學純;模板劑(P123)、濃鹽酸、正硅酸乙酯(TEOS)、無水乙醇均為分析純;去離子水;催 化 裂 化 汽 油 (含 硫 量 100 μg/g，密 度0.738 g/mL);純硅 SBA-15，自制［6］。

Rigaku D/MAX-1AX型X射線衍射儀;Micromeritics ASAP 2010型物理吸附儀;Magna IR 550型紅外光譜儀;WK-2D微庫倫儀。

1.2 TiO2-SBA-15 的制備

1.2.1 過量浸漬法 用移液管分別量取0.425，0.638，0.85，1.062 mL 鈦酸四丁酯于4 個50 mL 的燒杯中，各加入20 mL無水乙醇，攪拌至其完全溶解，分別加入1 g SBA-15，室溫下攪拌至無水乙醇完全揮發，再置于馬弗爐中500℃下焙燒3 h，分別制得樣品A1、A2、A3、A4(負載質量分數分別為10%，15%，20%，25%)。

1.2.2 等體積浸漬法 取1 g SBA-15介孔分子篩于20 mL燒杯中。用移液管量取0.85 mL鈦酸四丁酯于10 mL的燒杯中，加入5 mL的無水乙醇(SBA-15飽和吸附量約為5 mL/g)，攪拌至其完全溶解，用膠頭滴管將鈦酸四丁酯的乙醇溶液逐滴滴加到SBA-15的燒杯中，室溫下至無水乙醇完全揮發，再置于馬弗爐中500℃下焙燒3 h，制得樣品B1。

1.3 吸附脫硫性能評價

以撫順石油二廠催化裂化汽油為原料，按劑油比(質量比)1∶40稱取原料，置于帶有聚四氟乙烯內襯的密閉鋼罐中，140℃帶有磁力攪拌的油浴條件下，吸附4 h后用離心法使固液分離，采樣待測。計算吸附平衡時樣品脫硫率及吸附劑的硫容量，用以評價吸附劑的脫硫性能。

式中 x——硫的脫除率，%;

wo、wt——反應前、后樣品中硫的質量分數，mg/kg。

吸附劑硫容量計算公式如下:

式中 ξ——吸附劑硫容量，mg/g;

wo、wt——反應前、后樣品中硫的質量分數，mg/kg;

M油——汽油質量，g;

M劑——吸附劑質量，g。

2 結果與討論

2.1 表征

2.1.1 樣品A3、B1的 FTIR 表征 圖1、圖2為純SBA-15和Ti-SBA-15(A3、B1)紅外圖譜。

圖1 A3、B1的FTIR圖譜Fig.1 FTIR spectra of SBA-15 and TiO2-SBA-15 samples

由圖1可知，460 cm－1附近的吸收峰為Si—O—Si的彎曲振動峰;600 cm－1附近的吸收峰歸屬于O—H鍵的振動;800 cm－1附近的吸收峰可歸屬于Si—O—Si鍵的對稱伸縮振動［7］;1 080 cm－1附近強的吸收峰對應于SBA-15骨架中硅氧四面體的反對稱伸縮振動［6］。相比于純SBA-15紅外譜圖可以發現，TiO2-SBA-15(20%過量浸漬法)、TiO2-SBA-15(20%等體積浸漬)在460 cm－1附近吸收峰強度呈遞增趨勢，且在500～600 cm－1的小峰消失，出現一個新的振動吸收峰，分別歸屬于Si—O—Si鍵的彎曲振動峰與Ti—O—Ti鍵的振動吸收峰重疊和Ti—O—Ti的振動吸收峰;960 cm－1附近出現的吸收峰可能是 Si—OH［8］和 Ti—O—Si的吸收峰發生了交迭。

圖2 A3、B1的FTIR譜Fig.2 FTIR spectra of SBA-15 and TiO2-SBA-15 samples

由圖2可知，2 800 cm－1附近的吸收峰強度減弱，說明SBA-15表面的自由硅羥基被取代，TiO2已載于SBA-15的表面。

2.1.2 樣品A3、B1的 XRD 表征 圖3為純 SBA-15及TiO2-SBA-15(A3、B1)的小角度XRD圖譜。

圖3 SBA-15和TiO2-SBA-15的小角XRDFig.3 Small angle XRD patterns of SBA-15 and TiO2-SBA-15

由圖3可知，負載TiO2后，樣品仍在(100)出現較明顯的衍射峰，說明TiO2-SBA-15的介孔結構仍然存在，但其強度有所減弱。樣品A3與B1活性組分負載量均為20%(質量分數)，B1衍射峰的強度要弱于A3，且在(110)及(200)處特征峰幾乎消失，說明樣品B1的孔道結構的有序度、介孔結構的長程有序性受影響程度大于樣品A3。

圖4為樣品A3與B1大角度XRD圖譜。

圖4 SBA-15和TiO2-SBA-15的廣角XRDFig.4 Wide-angle XRD patterns of SBA-15 and TiO2-SBA-15

由圖4可知，20～60°一個較強衍射峰和2個較弱衍射峰分別對應于銳鈦礦的(101)、(200)、(105)晶面的衍射峰［9-10］，說明樣品表面的TiO2均為銳鈦礦型。A3的3個衍射峰強度要高于B1，且B1在(200)、(105)晶面的衍射峰幾乎消失，這種現象有兩個可能原因，一是A3中孔道內TiO2多于B1，B1載體表面的TiO2多于A3;二是A3中TiO2在載體表面及孔道內分散較好，團聚程度低于B1，但具體哪種原因，要結合其他表征內容分析。

2.1.3 樣品 A3、B1的 BET表征 純 SBA-15和TiO2-SBA-15(A3、B1)的BET參數見表1。

表1 SBA-15和TiO2-SBA-15的結構參數Table 1 Structural and physic-chemical properties of SBA-15 and TiO2-SBA-15

由表1可知，SBA-15介孔分子篩的比表面積為821 m2/g，TiO2的引入導致樣品的比表面積減小，孔容、孔徑的變化趨勢與比表面積變化一致。A3的微孔表面積最大，達120.29 m2/g，微孔孔容最大達0.053 6 cm3/g;A3的總比表面積略大于B1，孔徑和孔容略小于B1，這種結果是由于A3中TiO2在載體的表面及孔道內分布較均勻，使得孔壁增厚，孔徑減小，原來的介孔負載后減小為微孔，所以導致微孔表面積、孔容數值上大于純SBA-15，而B1中TiO2的分散度較差，微孔被堵塞，導致裸露的表面積小于A3，平均孔徑及孔容大于A3。結合大角度XRD分析，TiO2于載體表面的分散度A3好于B1。

等體積浸漬與過量浸漬的理論依據都是毛細管作用，浸漬液通過毛細管產生的壓強差將其吸入孔道內，浸漬液流動的過程中，活性組分被載體吸附而留在其表面，而有時這種吸附是不均勻的，過量浸漬法的浸漬液溶劑較多，活性組分與載體間不斷地進行吸附和脫附(進入溶劑中)，慢慢達到平衡，最終得到負載均勻的催化劑，而等體積浸漬由于浸漬液較少，很容易造成活性組分分散不均勻，且在實際操作中經常會碰到浸漬液可能很難與載體完全混合的情況。綜上所述，采用過量浸漬法制備的吸附劑活性組分分散較為均勻。

2.1.4 樣品 A1、A2、A3的 XRD 表征 圖 5為純SBA-15 及TiO2-SBA-15(A1、A2、A3)的 XRD 圖譜。

由圖5可知，負載TiO2后，樣品仍在(100)出現較明顯的衍射峰，說明TiO2的引入，并未改變SBA-15的介孔結構，但其強度有所減弱，且隨著負載量的增加，樣品(110)和(200)的衍射逐漸不明顯，表明TiO2在一定程度上降低了SBA-15的有序度，同時TiO2-SBA-15的衍射峰向大角度方向移動，說明TiO2進入載體的孔道內，使孔壁加厚，孔徑減小。TiO2含量在20%以下都能較好地保持分子篩的介孔結構。

圖5 不同負載量的TiO2-SBA-15樣品的XRD譜圖Fig.5 XRD patterns of TiO2-SBA-15 samples with different loadings

2.1.5 樣品A1、A2、A3的 BET表征 樣品的結構參數見表2。

表2 不同負載量的TiO2-SBA-15樣品的結構參數Table 2 Structure parameters of TiO2-SBA-15 samples with different loadings

由表2可知，與SBA-15相比，TiO2-SBA-15的比表面積、孔容和孔徑都有所降低，且隨負載量的增加，降勢增大。這是因為TiO2進入到介孔分子篩孔道中，附在孔道壁上導致催化劑孔徑減小。但負載后的SBA-15比表面積仍然較大，有利于硫化物的吸附脫除。

2.2 制備條件對脫硫性能的影響

2.2.1 制備方法與TiO2負載量對脫硫效果的影響

劑油比1∶40，吸附溫度為140℃，吸附時間4 h，考察各吸附劑的脫硫性能，結果見圖6。原料油及產品硫含量的定量分析采用微庫倫儀測定。

圖6 不同吸附劑的脫硫性能Fig.6 The desulfurization performance of different samples

由圖6可知，隨TiO2負載量的增加，原料汽油脫硫率及吸附劑硫容先升高后降低，20%效果最好。在SBA-15的介孔結構沒被破壞之前，吸附活性位的增加有利于硫化物的脫除，結合表征結果，負載量達20%已經影響載體的介孔結構，繼續增加負載量，將破壞SBA-15的介孔結構，導致脫硫率降低，故負載量為25%的A4脫硫效果下降。A3的脫硫效果好于B1，兩者的TiO2負載量同為20%，但A3比表面積較大，TiO2的分散度較好，暴露的活性位點較多，與硫化物的結合率較高，所以脫硫效果較好。

2.2.2 焙燒溫度對脫硫率的影響 A3為吸附劑，吸附時間4 h，吸附溫度140℃，劑油比1∶40，考察焙燒溫度對脫硫率的影響，結果見圖7。

圖7 焙燒溫度對脫硫率的影響Fig.7 Effect of calcination temperature on rate of desulfurization

由圖7可知，隨著焙燒溫度的增加，脫硫率先增大后減小，在500℃達到最大值。這是由于當焙燒溫度較低時，鈦酸四丁酯未能完全分解，造成吸附活性位點少，分子篩孔道堵塞，脫硫率較低;500℃時，鈦酸四丁酯分解，生成銳鈦型TiO2，吸附脫硫率達到最高;當焙燒溫度為600℃時，TiO2晶型開始從銳鈦型轉變成金紅石型［12］，不利于吸附，所以脫硫率下降。

2.3 吸附劑的重復使用性能評價

將失活的吸附劑在500℃焙燒4 h，冷卻至室溫。在吸附時間4 h，吸附溫度140℃，劑油比1∶40條件下進行吸附，考察吸附劑的再生次數對脫硫率的影響，結果見圖8。

圖8 吸附劑的再生性能Fig.8 Regeneration of the absorbent

由圖8可知，經3次再生后，原料汽油的脫硫率及樣品的硫容量略有下降。原因是部分活性組分是通過較弱的物理吸附作用與載體的結合，這部分活性組分易脫落。同時經高溫焙燒，被吸附的硫化物燃燒氣化，使吸附劑得到再生。

3 結論

(1)通過浸漬法制備出的TiO2-SBA-15好于等體積浸漬法，TiO2-SBA-15是理想的脫硫吸附劑。

(2)過量浸漬法制備TiO2-SBA-15吸附劑的最佳制備條件是:焙燒溫度為500℃，TiO2負載量為20%。

(3)經3次再生的吸附劑的脫硫效果仍較好，脫硫率達35%左右，吸附劑具有較好的穩定性。

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