某2500t/d生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)調(diào)試過(guò)程中存在的問(wèn)題及處理

丁長(zhǎng)軍 陳猛 尹日新 葛健

（淮北礦業(yè)相山水泥有限責(zé)任公司，安徽淮北235000）

廣西JX水泥公司投資建設(shè)的2500t/d熟料生產(chǎn)線于2009年開(kāi)工，2013年3月點(diǎn)火生產(chǎn)。由于某些原因，該廠在調(diào)試期間一直沒(méi)有達(dá)產(chǎn)達(dá)標(biāo)，遂邀請(qǐng)筆者等一行4人前往進(jìn)行技術(shù)指導(dǎo)，通過(guò)各方的努力，使該生產(chǎn)線基本達(dá)標(biāo)達(dá)產(chǎn)。現(xiàn)將該廠的基本情況介紹如下，并對(duì)在試生產(chǎn)前后存在的主要問(wèn)題及處理方法等作一總結(jié)。

1 2500t/d新型干法窯主要設(shè)備的技術(shù)參數(shù)

該水泥公司2500t/d生產(chǎn)線，回轉(zhuǎn)窯規(guī)格Ф4 ×60m，采用5級(jí)預(yù)熱器，煤磨用風(fēng)采用窯頭取風(fēng)，生料立磨從窯尾取風(fēng)。該生產(chǎn)線主機(jī)設(shè)備如表1。

表1 主機(jī)設(shè)備技術(shù)參數(shù)

表2 原煤工業(yè)分析

2 該廠工藝設(shè)備設(shè)置的總體特點(diǎn)

（1）系統(tǒng)設(shè)備配置與其他同類(lèi)型生產(chǎn)線相比偏大（見(jiàn)表3、表4）。

（2）回轉(zhuǎn)窯斜度4.5%（見(jiàn)表5）。

表3 風(fēng)機(jī)參數(shù)對(duì)比

表5 窯的斜度對(duì)應(yīng)的填充率

雖然較大的斜度為物料的急燒急冷創(chuàng)造條件，當(dāng)窯內(nèi)出現(xiàn)大球或者大塊窯皮時(shí)，可以加快出窯的速度，有利于減少它們對(duì)窯襯及正常窯皮的翻砸。但也要處理好因?yàn)樾甭蚀螅锪咸畛渎实蛯?duì)物料生成熟料礦物晶格和晶體生長(zhǎng)所需要的高溫條件和物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間的矛盾關(guān)系的影響，因?yàn)樵谝欢蓷l件下，需要一定的停留時(shí)間，斜率大就必然使物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間縮短，為達(dá)到燒成目的，就意味著窯速不能過(guò)高，進(jìn)而影響窯內(nèi)傳熱的速率和效率，物料的受熱均勻性也受到影響，有可能會(huì)使產(chǎn)量下降,而事與愿違。這種情況原南京院的梁鎰華在《新型干法回轉(zhuǎn)窯的設(shè)計(jì)與增產(chǎn)節(jié)能》一文中有一定的論述。根據(jù)已有的統(tǒng)計(jì)資料顯示，一般要求物料在窯內(nèi)停留時(shí)間應(yīng)滿(mǎn)足19min的最低要求，并給出了不同參數(shù)類(lèi)型的窯計(jì)算物料在窯內(nèi)時(shí)間及窯內(nèi)填充率的簡(jiǎn)易方法，其中廣西JX公司窯的各參數(shù)計(jì)算見(jiàn)表6。

表6 JX公司窯計(jì)算參數(shù)

其中物料在窯內(nèi)停留時(shí)間t=67.65/n，物料在窯內(nèi)的填充率θ=0.180·G/n，從上述計(jì)算結(jié)果可以看出，其理論所能達(dá)到的最高產(chǎn)量為3000t/d，所能要求的最高窯速為3.6，超過(guò)這個(gè)窯速必然要使物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間少于統(tǒng)計(jì)所需要的最低時(shí)間19min，而使燒成效果達(dá)不到要求，這也意味著廣西JX水泥公司4.5%斜度的窯，在高產(chǎn)量時(shí)不能超過(guò)3.6 r/min要求。但也有資料介紹物料在熱工制度穩(wěn)定，料層在窯內(nèi)受熱均勻，物料在燒成帶所需的停留時(shí)間較短，一般需要10～25min即可，實(shí)際上如果適當(dāng)?shù)难娱L(zhǎng)高溫帶也相應(yīng)的延長(zhǎng)了物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間，在此基礎(chǔ)上也可適當(dāng)提高窯速，為物料均勻受熱和提產(chǎn)創(chuàng)造了條件，這也意味著4.5%斜度的窯實(shí)際能夠達(dá)到的轉(zhuǎn)速可能更高，但抵御溫度變化的能力低，容易導(dǎo)致竄料，因而要求燒成制度更加穩(wěn)定；斜度大的窯，窯襯向下的分力大，擋磚圈的承受力大，因而要求擋磚圈的質(zhì)量牢固，又要求磚的砌筑質(zhì)量要高，能形成磚的自身拱力。因此，4.5%斜度的窯，不僅對(duì)窯速有影響，可能對(duì)窯的產(chǎn)量，能耗以及安全運(yùn)轉(zhuǎn)有著更直接的影響。

3 調(diào)試前存在的問(wèn)題

3.1 系統(tǒng)工藝設(shè)備問(wèn)題

（1）生料磨清洗列片式冷卻器密封損壞，造成油箱進(jìn)水，同時(shí)冷卻水進(jìn)油內(nèi)流入循環(huán)水池，影響設(shè)備的安全使用，造成生料磨停機(jī)處理，因無(wú)生料造成停窯。

（2）某日生料磨停磨調(diào)整系統(tǒng)閥門(mén)，旁路全開(kāi)，入磨熱風(fēng)閥門(mén)全關(guān)時(shí)，窯系統(tǒng)出現(xiàn)正壓現(xiàn)象，窯被迫止料，檢查發(fā)現(xiàn)旁路閥門(mén)連桿銷(xiāo)子脫落，雖然中控顯示全開(kāi)，但實(shí)際沒(méi)開(kāi)，造成系統(tǒng)停機(jī)。

（3）投料后，高溫風(fēng)機(jī)慢轉(zhuǎn)電機(jī)未完全脫開(kāi)，停窯處理，造成停機(jī)。

（4）原、燃材料沒(méi)有均化系統(tǒng)，生料及煤的成分難以穩(wěn)定。生料系統(tǒng)采用四組份配料，其中粘土水份較大，經(jīng)常堵料，造成生料庫(kù)位較低，生料成分波動(dòng)較大，

（5）生料系統(tǒng)石灰石皮帶稱(chēng)減速機(jī)壞，造成停機(jī)較長(zhǎng)，生料庫(kù)位較低，窯系統(tǒng)止料。

3.2 窯投料量偏低

產(chǎn)量徘徊在150t/h，Cl出口溫度偏高在370℃左右，窯況波動(dòng)較大，二次風(fēng)溫偏低在800℃左右，窯頭火焰黑火頭偏長(zhǎng)，窯電流偏低在300A左右，窯轉(zhuǎn)速一直比較低，結(jié)粒時(shí)大時(shí)小，窯溫低時(shí)窯前飛砂較大，窯溫高時(shí)，出窯熟料結(jié)粒較大，系統(tǒng)煅燒極不穩(wěn)定，實(shí)際喂料量只有130～150 t/h，遠(yuǎn)遠(yuǎn)達(dá)不到設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。

3.3 篦冷機(jī)篦縫堵塞

前端固定篦板的兩臺(tái)風(fēng)機(jī)出口壓力分別為6.5kPa、3.8kPa，篦板左右兩側(cè)風(fēng)壓偏差較大，篦冷機(jī)前端易堆雪人，特別是掉窯皮時(shí)更容易堆雪人，嚴(yán)重時(shí)篦床也壓住。篦冷機(jī)不能厚料層操作，提高篦冷機(jī)料層厚度，篦冷機(jī)一、二段電機(jī)電流就會(huì)超流報(bào)警，有可能是因?yàn)橐弧⒍蔚膫鲃?dòng)電機(jī)設(shè)計(jì)偏小（45kW），可以更換兩臺(tái)較大的電機(jī)來(lái)穩(wěn)定料層厚度。

3.4 分解爐易塌料

塌料時(shí)，分解爐出口負(fù)壓波動(dòng)大，出口溫度波動(dòng)也大，分解爐出口負(fù)壓在-400Pa左右，一級(jí)出口負(fù)壓也較低在-3800Pa左右。很難將物料托起，易塌料。

4 原因分析及采取的措施

4.1 設(shè)備故障的預(yù)防及處理

加強(qiáng)對(duì)系統(tǒng)設(shè)備的檢查，維護(hù)，做好易損部件的備品管理。一方面提高設(shè)備故障的處置效率；另一方面避免設(shè)備出現(xiàn)管理不到位造成的非正常停機(jī)，減少停機(jī)時(shí)間提高設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)率。

4.2 操作方面的問(wèn)題及處理

（1）一次風(fēng)機(jī)風(fēng)壓偏低，在28kPa左右，風(fēng)煤混合差，不容易燃燒，再加入窯二次風(fēng)溫較低，煤粉燃燒慢，黑火頭偏長(zhǎng)，火焰不集中，不僅容易出現(xiàn)后結(jié)圈，而且由于窯前溫度低，影響熟料的煅燒，對(duì)此我們一方面適當(dāng)控制篦冷機(jī)篦速，提高料層厚度，適當(dāng)降低篦冷機(jī)用風(fēng)量，進(jìn)一步提高入窯二次風(fēng)溫，另一方面提高一次風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，將一次風(fēng)壓控制在30kPa以上，并適當(dāng)增加旋流風(fēng)閥門(mén)開(kāi)度，以提高窯內(nèi)煤粉的燃燒速度，縮短火焰長(zhǎng)度，火焰高溫部分集中，火焰燃燒活潑有力，煤粉燃燒充分，保證窯內(nèi)合理的溫度分布，滿(mǎn)足窯內(nèi)煅燒的要求。

（2） 操作問(wèn)題。操作員調(diào)整較頻繁，特別是加減頭煤頻繁，加減量比較大，頭煤波動(dòng)在4.0～6.0 t/h，造成窯內(nèi)熱工波動(dòng)較大，結(jié)料不均勻，窯內(nèi)溫度及二次風(fēng)溫很難穩(wěn)定，窯速較低，平均窯速在3.0左右，影響了產(chǎn)量的進(jìn)一步提高。操作人員認(rèn)為窯前發(fā)亮就應(yīng)減煤，變暗就加煤，認(rèn)為窯速提得快容易竄料，所以不敢提窯速。這種操作習(xí)慣一方面是預(yù)分解窯的特點(diǎn)沒(méi)有抓住，對(duì)物料化學(xué)反應(yīng)的熱能變化不夠清晰，另一方面也與窯的斜率比較大有關(guān)。通常認(rèn)為窯內(nèi)熟料形成熱基本是一個(gè)負(fù)值，因而窯內(nèi)燃料放熱只要維持熟料礦物生成的晶格形成和晶體生長(zhǎng)所需的高溫條件就行了，也就是說(shuō)受物料變化影響的程度比分解爐的影響要小。因而相對(duì)來(lái)說(shuō)窯頭用煤要比分解爐用煤穩(wěn)定得多。在其它工藝條件變化不大的情況下可以說(shuō)窯頭用煤是幾乎不需要調(diào)整，最明顯的例子比如預(yù)熱器的小幅度塌料，窯內(nèi)窯皮的少量掉落，基本上是不需要調(diào)整頭煤的，只有碰到大幅度塌料和大量掉窯皮時(shí)系統(tǒng)熱工制度遭到大幅破壞時(shí)才需要調(diào)整頭煤，同時(shí)必須結(jié)合其他操作手段才能扭轉(zhuǎn)系統(tǒng)不良狀況。所以說(shuō)那種看到窯內(nèi)顏色的變化來(lái)調(diào)整頭煤量的做法其實(shí)是破壞窯的熱工條件，必然引起窯內(nèi)燒成狀況的波動(dòng)，不是一會(huì)窯溫?zé)吡耍菀锥蜒┤耍褪且粫?huì)窯溫?zé)土耍僮鳁l件變差，易跑生，使實(shí)際出窯熟料質(zhì)量波動(dòng)較大，熱耗增加，窯產(chǎn)能也很難提上去。就如操作員自己說(shuō)的提高窯速容易跑生，除了因?yàn)楦G的斜度大有關(guān)，主要與操作員這種調(diào)節(jié)頭煤用量的做法有很大關(guān)系。謝克平在《水泥新型干法中控室操作手冊(cè)》上就對(duì)幾種調(diào)節(jié)窯頭用煤的不當(dāng)操作作了說(shuō)明，類(lèi)似的情況應(yīng)引以為戒。

一般調(diào)整窯頭用煤的主要根據(jù)是入窯生料的分解率、熟料立升重和fCaO以及窯頭尾溫度的變化，除了入窯分解率可以直接調(diào)整窯頭用煤外，其它都需要權(quán)衡系統(tǒng)內(nèi)熱工狀態(tài)，來(lái)確認(rèn)是否需要調(diào)整窯頭用煤量。

因此，結(jié)合操作現(xiàn)狀我們提出了適當(dāng)增加窯頭用煤，穩(wěn)定窯頭用煤量，保證燒成溫度，將窯電流控制在400～500A，結(jié)合分解爐分解率高達(dá)97%，應(yīng)適當(dāng)調(diào)整分解爐出口溫度（視分解率而定），將分解率控制在93%左右，確保煅燒穩(wěn)定，提高窯的快轉(zhuǎn)率，為進(jìn)一步提產(chǎn)打好基礎(chǔ)。

（3）生料采用四組份配料，經(jīng)常堵料，處理困難較大，再者由于生料庫(kù)位較底，均化庫(kù)底下料不穩(wěn)，中心倉(cāng)料位控制不穩(wěn)定，造成喂料量波動(dòng)較大，波動(dòng)在20t左右，尾煤稱(chēng)跟蹤較慢，導(dǎo)致分解爐溫度波動(dòng)較大，系統(tǒng)難以穩(wěn)定，客觀上導(dǎo)致窯投料量偏低的一個(gè)原因。對(duì)此，新建一堆棚，儲(chǔ)存一定量的粘土，進(jìn)行自然干燥，減少入磨粘土水份，另一方面將密封閥改為單重錘閥，減少堵塞幾率及堵塞處理的難度。同時(shí)操作員要總結(jié)來(lái)料變化與尾煤用煤變化的規(guī)律，提高操作跟蹤的及時(shí)性，避免尾溫的大幅度波動(dòng)。

4.3 篦冷機(jī)的堵塞問(wèn)題及處理

在停窯時(shí)我們對(duì)篦冷機(jī)進(jìn)行了檢查，發(fā)現(xiàn)前端5排固定篦床篦縫堵塞較為厲害；同時(shí)固定篦板的安裝傾斜角度較大，一段固定篦板兩臺(tái)冷卻風(fēng)機(jī)出口各引一個(gè)風(fēng)管吹向固定梁，兩臺(tái)風(fēng)機(jī)電流較高。結(jié)合窯內(nèi)煅燒狀況，我們分析篦冷機(jī)篦縫堵塞，及篦板左右兩側(cè)風(fēng)壓偏差較大的根本原因在于有細(xì)顆粒，出口風(fēng)壓低。技改之后通過(guò)前端5排固定篦板的通風(fēng)量減少，風(fēng)壓降低，在工作時(shí)兩臺(tái)風(fēng)機(jī)風(fēng)壓最高的一臺(tái)也只有6.8kPa，從而給小顆粒堵塞創(chuàng)造了條件，另一方面，由于篦冷機(jī)設(shè)計(jì)偏大，固定篦板安裝角度偏大，篦床較寬，在產(chǎn)量低時(shí)出窯熟料難以均勻分布在篦板上，造成篦板用風(fēng)短路，特別是熟料結(jié)料不均勻時(shí)，大小顆粒的分散，較細(xì)的顆粒對(duì)于其通風(fēng)阻力較大，通過(guò)其下篦縫的風(fēng)量大幅降低，其通風(fēng)產(chǎn)生的壓力無(wú)法將顆粒物料從篦縫中吹走，從而造成了篦縫堵塞。物料分布的不均勻，堵塞部位堵塞量的多少，也造成了固定篦板冷卻風(fēng)機(jī)出口篦下風(fēng)壓的不一至。 對(duì)此現(xiàn)象除了在停窯時(shí)進(jìn)行篦縫清理外，我們也建議一方面要調(diào)整生產(chǎn)參數(shù)，盡量將窯產(chǎn)量提上來(lái)，以克服物料難以均勻分布的影響；另一方面要對(duì)固定篦板風(fēng)機(jī)重新進(jìn)行改造，拆除固定梁的兩分支管道，我們認(rèn)為風(fēng)機(jī)電流高是因?yàn)楦G產(chǎn)量低，篦上料層薄，再者因?yàn)槲锪戏植疾痪斐娠L(fēng)機(jī)實(shí)際處理風(fēng)量過(guò)大。為避免電流過(guò)高，可以根據(jù)產(chǎn)量適當(dāng)降低頻率，這樣即可以省電，又保證熟料急冷，還不易堆雪人，保證用風(fēng)合理。

對(duì)于篦冷機(jī)堆雪人，我們認(rèn)為除了因篦縫堵塞，固定篦板設(shè)計(jì)安裝不合理，料層分布不均勻造成通風(fēng)短路，局部風(fēng)壓不足以及一段固定篦板冷卻風(fēng)機(jī)出口各引一個(gè)風(fēng)管吹固定梁，風(fēng)壓不足，風(fēng)量不足，造成冷不下來(lái)，吹不走，料層薄窯皮落下很難走動(dòng)外，還與操作不當(dāng)有關(guān)系，如窯頭噴煤量大時(shí)，出窯熟料溫度高呈軟化黏結(jié)狀態(tài)，在窯頭用煤量少時(shí)飛砂現(xiàn)象嚴(yán)重，物料結(jié)粒細(xì)小，篦冷機(jī)篦下氣體壓力升高，造成通風(fēng)量減少，以及窯況轉(zhuǎn)換時(shí)形成的粘散料，這些都容易造成篦冷機(jī)堆雪人，特別是這種操作上導(dǎo)致的熱工制度不穩(wěn)定，窯皮頻繁脫落，掉窯皮時(shí)盲板阻力增大，風(fēng)容易短路，窯皮很難走動(dòng)，造成堆雪人。對(duì)于以上情況除了要合理篦下布風(fēng)，滿(mǎn)足風(fēng)量風(fēng)壓要求，如穩(wěn)定窯頭用煤，操作上勤觀察，多思考，提高預(yù)見(jiàn)性，如生料入窯變化量，對(duì)分解爐溫度的影響，會(huì)影響到出窯熟料的溫度及結(jié)粒大小，進(jìn)而影響篦冷機(jī)的工況，要適時(shí)小調(diào)整，避免大波動(dòng)，穩(wěn)定窯的熱工制度，保證窯的安全運(yùn)轉(zhuǎn)。

4.4 分解爐易塌料問(wèn)題及處理

（1） 該分解爐從四級(jí)來(lái)料分兩路進(jìn)入分解爐，一路（35%）進(jìn)入分解爐下部旋流室，另一路從分解爐的上縮口上部進(jìn)入，煤粉也分兩路入爐，一路從三次風(fēng)進(jìn)入旋流室的接口部分喂入(在下料點(diǎn)的前面)，另一路從爐的對(duì)面喂入，其比例各占50%。三次風(fēng)切向進(jìn)入分解旋流室。在實(shí)際生產(chǎn)中由于投料量偏低，窯尾拉風(fēng)不是太大，分解爐出口負(fù)壓在-400Pa左右，一級(jí)出口負(fù)壓也較低在-3800Pa左右。經(jīng)分析認(rèn)為：一方面投料量低氣料相對(duì)較大，低投料量的拉風(fēng)風(fēng)量在系統(tǒng)管道通風(fēng)斷面所能達(dá)到的風(fēng)速相比較低，由于風(fēng)速較弱很難將物料托起，易塌料。對(duì)此我們采取一定的措施，盡快將產(chǎn)量提上來(lái)，以保證系統(tǒng)的通風(fēng)要求。

（2）檢查預(yù)熱器各撒料箱，各級(jí)撒料箱基本正常，分解爐下部撒料箱偏小，且離旋流室頂部較近，物料分散效果不好，容易造成分解爐塌料，且換熱效率偏低。因而我們建議在可能的情況下對(duì)分解爐撒料箱進(jìn)行調(diào)整更換，以提高物料分散的能力。減少系統(tǒng)塌料。

（3）窯內(nèi)窯襯問(wèn)題分析，因投料時(shí)窯內(nèi)溫度較低，煙室溫度只有800℃，分解爐出口也只有700多℃，物料預(yù)燒差，導(dǎo)致掛的窯皮疏松，不牢固，容易脫落。為保8.5米處耐火磚，故將旋流風(fēng)端面調(diào)至與煤管端部平齊。并根據(jù)燒成情況和火焰形狀，重新定位噴煤管，根據(jù)煤粉燃燒的狀況，合理調(diào)整噴煤管軸流風(fēng)和旋流風(fēng)閥門(mén)開(kāi)度，調(diào)整好噴煤管的內(nèi)外風(fēng)量和風(fēng)壓。保證形成良好的火焰形狀，避免火焰掃窯皮，并確保窯前形成穩(wěn)定的熱工流場(chǎng)，滿(mǎn)足窯內(nèi)煅燒的要求。也就是說(shuō)即不能形成低溫長(zhǎng)焰火焰，導(dǎo)致窯內(nèi)燒成溫度不足，也不能使火焰過(guò)短甚至火焰變形，而沖刷窯皮；不能使煤管過(guò)低造成火焰卷入料中，影響熟料煅燒質(zhì)量，也不能使煤管過(guò)高，而造成窯皮損傷，窯皮變薄。總之是要兼顧窯內(nèi)熟料煅燒和窯皮情況進(jìn)行噴煤管的調(diào)整。

4.5 窯內(nèi)頻繁結(jié)圈問(wèn)題及處理

（1）窯頭燃燒器一次風(fēng)速偏低，一次風(fēng)壓只有28kPa，與同類(lèi)型相比風(fēng)壓偏低，導(dǎo)致噴煤嘴出口風(fēng)速偏低，火力強(qiáng)度不足，風(fēng)煤混合不好。火焰黑火頭較長(zhǎng)，煤粉燃燒慢，再加上煤管定位在窯內(nèi)太多，導(dǎo)致火焰在窯內(nèi)拉長(zhǎng)，物料預(yù)燒性較好，比較容易提前出現(xiàn)液相，再者煤粉燃燒效果差，窯內(nèi)容易出現(xiàn)還原氣氛和煤灰不均勻沉降而長(zhǎng)厚窯皮。

（2）粘土配料時(shí)，因粘土濕而影響正常下料。導(dǎo)致入磨物料配比和實(shí)際設(shè)定值不一致，造成堵塞前后出磨生料波動(dòng)較大，入窯生料易燒性發(fā)生變化，以及分解爐頻繁塌料的出現(xiàn)，導(dǎo)致液相不均勻及出現(xiàn)的位置變動(dòng)較大，也在一定程度上導(dǎo)致了結(jié)圈現(xiàn)象的存在。

（3）熱工制度不穩(wěn)定，如上文所述，窯頭用煤波動(dòng)大，燒成溫度忽高忽低，熱工制度不穩(wěn)定，也容易導(dǎo)致窯結(jié)圈。

根據(jù)以上分析我們采取了提高一次風(fēng)機(jī)壓力，減少堵料現(xiàn)象，以及從穩(wěn)定窯的熱工制度等方面著手對(duì)影響結(jié)圈的因素進(jìn)行了逐項(xiàng)調(diào)整。

5 調(diào)試效果（見(jiàn)表7）

表7 調(diào)整前后系統(tǒng)產(chǎn)量及系統(tǒng)參數(shù)對(duì)比

6 結(jié)束語(yǔ)

本次調(diào)試通過(guò)與廠方進(jìn)行溝通、協(xié)商，統(tǒng)一了操作思想與操作認(rèn)識(shí)：首先穩(wěn)定窯的熱工制度，加強(qiáng)窯前煅燒，在窯的斜率較大，生料供應(yīng)不暢的情況下取得了較好的效果，同時(shí)對(duì)窯系統(tǒng)煅燒操作有了一個(gè)明確的操作指導(dǎo)思想；其次，在調(diào)試中也發(fā)現(xiàn)即使生料易燒性比較好的情況下，該窯由于斜度較大，給系統(tǒng)操作帶來(lái)了一定的不利影響，系統(tǒng)提產(chǎn)較為困難。最后通過(guò)調(diào)整優(yōu)化系統(tǒng)參數(shù)獲得了較為理想的結(jié)果。此外，雖然系統(tǒng)整體設(shè)備選型設(shè)計(jì)比較大，為系統(tǒng)提產(chǎn)留有一定空間，但也存在窯尾排風(fēng)機(jī)選型相對(duì)過(guò)小，當(dāng)窯投料量達(dá)到180t/h時(shí)，在系統(tǒng)通風(fēng)合理的情況下，高溫風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速只提到35Hz,，窯尾排風(fēng)機(jī)就已經(jīng)拉到滿(mǎn)負(fù)荷狀態(tài)，運(yùn)轉(zhuǎn)頻率在49Hz，該現(xiàn)象的存在必然會(huì)使窯尾排風(fēng)機(jī)成為系統(tǒng)提產(chǎn)的瓶頸，應(yīng)當(dāng)在以后的設(shè)備管理中引起重視。