浮頭式換熱器的腐蝕及對策

王學斌

（中國石化集團江蘇石油勘探局特種設備檢驗檢測所 揚州 225009）

浮頭式換熱器的腐蝕及對策

王學斌

（中國石化集團江蘇石油勘探局特種設備檢驗檢測所 揚州 225009）

針對浮頭式換熱器的腐蝕現象，分析了造成腐蝕的多種原因，指出冷凝水的氧腐蝕應是主要因素。并給出了控制和解決氧腐蝕的幾種方法。

浮頭式換熱器 氧腐蝕 防治措施

2013年9月，在對油田某集油站進行壓力容器定期檢驗時，發現該集油站一臺用于加熱原油的浮頭式換熱器出現腐蝕穿孔，穿孔位于冷凝水出口附近的容器殼體上，直徑φ5mm左右，周圍實測最小厚度為1.3mm（殼體原始壁厚為10.0mm），見圖1。

圖1 浮頭式換熱器腐蝕穿孔現場照片

在拆下浮頭式換熱器兩端的封頭，抽出換熱管束并清理殼體內部腐蝕產物后發現，腐蝕是從容器內部開始的，且離冷凝水出口接管越近，腐蝕越嚴重，見圖2。

圖2 換熱器內部離冷凝水出口接管，腐蝕情況

在容器內部拍攝到的腐蝕穿孔部位照片見圖3。

圖3 腐蝕穿孔部位照片

通過查看抽出的換熱管束，發現在冷凝水出口接管上方的相應位置，換熱管束也出現腐蝕穿孔，致使部分原油外泄到殼程中，造成冷凝水系統污染，具體照片見圖4。而在殼程的蒸汽進口端，腐蝕相當輕微，見圖5。

圖4 換熱管束因腐蝕穿孔泄漏照片

圖5 殼程的蒸汽進口端，腐蝕照片

1 主要技術概況

這臺浮頭式換熱器于1995年11月制造出廠，1996年04月現場安裝完成并投入使用，到本次定期檢驗已使用17年零5個月，原始技術資料基本齊全，容器的基本技術參數見表1，結構示意圖如圖6所示。

表1 浮頭式換熱器的技術參數

2 腐蝕原因和機理

現場在用的這臺浮頭式換熱器在生產過程中主要用于加熱原油，高溫蒸汽由蒸汽進口進入換熱器殼體，溫度較低的原油從原油進口進入換熱器管程，在換熱器內部高溫蒸汽和低溫原油通過換熱管管壁進行熱交換，提升了原油的溫度，降低了粘度，提高了流動性，方便生產輸送，而高溫蒸汽隨著溫度降低，逐漸凝結成溫度較低的冷凝水，向冷凝水出口聚集，流動，最后通過管道輸送到冷凝水回收系統以便再次利用。從理論上講，蒸汽冷凝水是純凈的、高品質的水，不會對其輸送設備產生腐蝕。但在實際生產過程中，由于生產不是完全連續運行，停產期間系統溫度降低形成負壓，導致部分空氣被緩慢吸入輸送設備內部，帶入大量氧和二氧化碳；蒸汽本身也或多或少地含有雜質，特別是工業蒸汽氣體雜質含量更多，這些氧和二氧化碳等雜質氣體在蒸汽凝結和輸送過程中溶入冷凝水，對換熱設備及輸送管道產生腐蝕。冷凝水腐蝕主要是氧腐蝕和酸腐蝕。

圖6 浮頭式換熱器結構示意圖

2.1 氧腐蝕

● 2.1.1 氧腐蝕的機理

冷凝水中氧腐蝕形式主要是電化學腐蝕。浮頭式換熱器的殼體材質是16MnR，管程材質是20#鋼，主要成分是鐵（Fe）元素，因此其腐蝕產物主要是鐵的氧化物。在鐵氧腐蝕電池中，鐵是陽極，氧是陰極，其反應方程式如下[1]：

陽極反應：Fe → Fe2++ 2e

陰極反應：O2+ 2H2O + 4e → 4OH-

反應產物Fe2+在水中會與相關物質進一步進行反應，其過程：

Fe2++ 2OH-→ Fe(OH)2

4Fe(OH)2+ 2H2O + O2→ 4Fe(OH)3

Fe(OH)2+ 2Fe(OH)3→ Fe3O4+ 4H2O

Fe(OH)2在有氧的條件下是不穩定的，使反應繼續往下進行，最終產物主要是 Fe(OH)3和Fe3O4。在腐蝕點表面生成許多鼓包，鼓包表面從黃褐色到磚紅色產物大多數為氫氧化鐵，第二層是黑色粉末狀物體，是Fe3O4，在腐蝕產物的最深處， 緊靠金屬表面，還存在一個黑色層為氧化亞鐵。

冷凝水氧腐蝕一旦形成，就很難停止，其原因是在腐蝕點上，由于溶解氧擴散到金屬表面的速度要比擴散到腐蝕產物中的速度快，這樣在腐蝕產物周圍和腐蝕產物之間形成了氧的濃差電位，腐蝕點四周成為陰極，腐蝕產物下部氧濃度低的部位是陽極，形成一個腐蝕微電池，陽極（Fe）在腐蝕中被消耗，Fe2+會緩慢地通過疏松多孔的腐蝕產物向外擴散，遇到滲進去的OH-和O2時，繼續反應，產生新的腐蝕產物，氧腐蝕就這樣繼續進行下去[2]。

● 2.1.2 氧腐蝕的特征[3]

氧腐蝕的特征為潰瘍腐蝕和小孔型的局部腐蝕。當鐵受到水中溶解氧腐蝕時，常常在其表面形成許多小鼓包，其直徑為1～30mm不等。鼓包表面的顏色由黃褐色到磚紅色，下層是黑色粉沫狀物，去除這些腐蝕產物后，金屬表面便露出大小不一的腐蝕坑。

● 2.1.3 氧腐蝕的影響因素[4]

氧腐蝕的速度主要與冷凝水中溶解氧濃度的大小，冷凝水的pH值等因素密切相關。冷凝水中的溶解氧具有去極化作用，會使氧腐蝕過程加劇。溶解氧的濃度大小與氧腐蝕的強弱成線性正比關系。

當溫度升高時，各種物質（包括O2）的擴散速度增加，同時水溶液的電阻降低，加速腐蝕電池陰陽兩極的電極過程，氧腐蝕也加快。但當鋼材表面溫度達到一定值時，與之接觸的冷凝水會變成蒸汽，隔絕了氧與金屬的接觸，因此水在蒸汽狀態下是不會發生氧腐蝕的，這就是為什么浮頭式換熱器內部腐蝕離冷凝水出口接管越近，腐蝕越嚴重。

冷凝水的pH值越小，腐蝕速度越快，反之，則腐蝕速度越慢。經取樣化驗，浮頭式換熱器冷凝水出口的pH值為6.7左右，偏酸性，pH值小，水中含有一定量的H+離子，能加快陽極（Fe）的溶解腐蝕，因而這類冷凝水腐蝕不僅有氧腐蝕，同時還有酸腐蝕，腐蝕更快。

2.2 酸腐蝕

冷凝水中的酸性物質主要是CO2溶入冷凝水中形成弱電解質—碳酸(H2CO3)，碳酸(H2CO3)是弱酸，能分解為H+和HCO3-。

● 2.2.1 CO2的來源

冷凝水中的CO2主要來源于蒸汽，蒸汽中的CO2氣體的主要來源是蒸汽鍋爐補給水中游離CO2和碳酸鹽類在爐內受熱分解，其反應方程式為：

2NaHCO3→ Na2CO3+ CO2+ H2O

● 2.2.2 酸腐蝕的機理[5]

碳酸(H2CO3)雖然是弱酸，在水中電離的H+不多，但冷凝水的水質較純，含鹽量小，緩沖性差，即使像H2CO3這樣的弱酸也會使pH值有較大的下降。當冷凝水中CO2的溶解度為0.5mg/L時，pH值就能降到5.6。在碳酸(H2CO3)的水溶液中存在弱酸的電離平衡，金屬腐蝕消耗掉的H+可以通過碳酸的不斷電離得到補充，這樣，在CO2沒有被消耗到一定程度之前，其水溶液的pH值仍然可以維持在比較穩定的程度，腐蝕過程可以繼續下去，直至H2CO3消耗完畢。CO2腐蝕的陽極反應和陰極反應方程式如下：

陽極反應：Fe → Fe2+ + 2e

陰極反應：2H++ 2e → H2

● 2.2.3 酸腐蝕的特征

冷凝水中CO2的腐蝕產物是易溶的，不會沉積在金屬表面，不具備保護性，所以CO2腐蝕是均勻腐蝕，不會形成保護膜。

從現場照片中可以看出，浮頭式換熱器的殼程腐蝕存在明顯的局部腐蝕特點，且溫度越低，腐蝕越重，由此可以斷定，這臺浮頭式換熱器的殼程腐蝕以氧腐蝕為主，CO2酸腐蝕比較輕微。

3 防止冷凝水腐蝕的措施

3.1 從源頭做起，去除鍋爐給水中的溶解氧

冷凝水中的溶解氧是電化學腐蝕中的去極化劑，它會引起鍋爐本體、換熱設備和給水管道的嚴重腐蝕，應盡可能除去。目前應用于工業鍋爐的除氧方法比較多，有熱力除氧（大氣式熱力除氧、真空熱力除氧）、解吸除氧、海綿鐵除氧、樹脂除氧等。

3.2 控制鍋爐給水的pH值

研究表明，當鍋爐給水的pH值＜7時，在金屬表面形成的氧化膜質軟而疏松，容易發生氧腐蝕。而當pH值＞7時，隨著OH-濃度的增加，氧化膜變得致密而穩定，有良好的阻止氧擴散和防腐作用，當pH值在9.5～10范圍時，防腐效果是最好的。

3.3 閉式回收冷凝水

冷凝水采用閉式回收系統克服了開式回收系統冷凝水與大氣接觸的缺點，杜絕了空氣中的氧氣溶入冷凝水的可能，從而有效防止冷凝水輸送過程的氧腐蝕。

3.4 保持生產的連續性，盡量避免間隙性生產

在規劃生產工藝時，應盡量保持連續生產，確保系統的每一工作點都處于正壓狀態，避免因系統頻繁停產，溫度降低造成負壓而吸入空氣。同時，在蒸汽循環系統中設置合適有效的排氣裝置，以便從水中析出的氧及時排出。

3.5 采用不銹鋼制造熱力設備的某些關鍵部件

對于新增的熱力設備，可以考慮使用不銹鋼制造，充分發揮不銹鋼的耐腐蝕優勢，從而延長設備使用壽命，確保生產平穩安全運行。

4 結束語

浮頭式換熱器的腐蝕原因有多種，但冷凝水的氧腐蝕應是主要因素。要有效控制冷凝水的氧腐蝕，就應提高冷凝水的水質，嚴格控制雜質氣體含量，加強冷凝水的回收和再利用管理。當腐蝕發生時，應認真分析造成腐蝕的主要原因，積極采取針對性措施，這樣熱力設備氧腐蝕問題就一定能得到控制和解決。

1 賈婧.熱水鍋爐氧腐蝕的防護[J].內蒙古科技與經濟,2010,221(19)：92~93

2 中國石化設備管理協會主編．石油化工裝置設備腐蝕與防護手冊［M］．北京：中國石化出版社，1996：4~7,189~190

3 畢新忠.油田注汽鍋爐系統的氧腐蝕和除氧方法[J].安全,2010(10)：37~38

4 張玲.工業蒸汽凝結水的腐蝕現狀及防治措施[J].硅谷,2011,(16)：120

5 于春國，尹洪濤，湯永忠.冷凝水回收過程中產生的酸性腐蝕問題.中國能源，2002，(10)：44~45

Corrosion and Countermeasures of Floating Head Type Heat Exchanger

Wang Xuebin
(Special Equipment Inspection Institute of Jiangsu Oil Exploration Bureau of SINOPEC Yangzhou 225009 )

Pressure vessels periodical inspection found floating head heat exchanger condensate outlet near the corrosion perforation, analysis of the characteristics of the site of perforation and corrosion products of view, think oxygen corrosion is the main factor causing perforation, main measures are proposed to deal with the oxygen corrosion.

Floating head heat exchanger Oxygen corrosion Prevention and control measures

B

1673－257X(2014)06－43－04

王學斌（1965—），男，高級工程師、檢驗師，從事特種設備檢驗檢測工作及油田在用壓力容器腐蝕研究。

2014－02－19）