延遲焦化裝置防喘振優化

胡海蘭（蘭州石化公司研究院）

延遲焦化裝置防喘振優化

胡海蘭（蘭州石化公司研究院）

延遲焦化裝置是石化企業的重點耗能裝置，同時也存在著一定的節能空間，通過優化壓縮機操作，防止機組喘振事件發生，對富氣壓縮機反飛動閥的調節開度進行了摸索實驗。將富氣反飛動閥的開度由15%左右，調整至目前的4%～8%之間，取得了較好的節能效果，可使裝置能耗顯著降低。年節約電量133.2×104kWh，增加效益73.26萬元。

延遲焦化防喘振優化節能

由于延遲焦化裝置原料性質變化較大，焦化操作變化的因素較大，焦化富氣壓縮機反飛動調節閥長期用手動控制，而且經常會出現氣壓機入口壓力小的情況，這樣很容易造成機組喘振。為防止機組喘振事件發生，操作中常常將出口量補充至入口，來提高入口壓力，機組補充的這部分流量，相當于機組做了無用功，富氣反飛動閥的開度在15%左右，影響裝置能耗降低。

為了降低裝置消耗，利用延遲焦化裝置檢修后較好的工況，根據原料性質的變化、裝置負荷變化情況，及焦化切塔、吹氣冷焦、暖塔、甩油時期的不同操作情況，對富氣壓縮機反飛動閥的調節開度進行了摸索實驗，將富氣反飛動閥的開度由15%左右，調整至目前的4%～8%之間，取得了較好的節能效果。

1 氣壓機防喘振閥調試標定

氣壓機防喘振閥調試標定是裝置在大處理量情況下進行開度調試，從大閥位關至最小閥位調整時，氣壓機的運行情況以及氣壓機的能耗變化情況，為氣壓機的安全經濟合理運行提供依據。

1.1防喘振閥標定

延遲焦化裝置氣壓機反飛動閥調試標定時，裝置滿負荷運行，日處理量為3800 t/d，各系統運行工況良好，見表1。

由表1可以看出，在壓縮機防喘振閥標定時，壓縮機入口壓力在0.052～0.067 MPa之間，即入口壓力控制在0.05 MPa以上，能夠滿足正常生產要求。

表1 氣壓機出、入口壓力流量測試數據

壓縮機出口壓力在1.015～1.045 MPa之間，入口流量17 293～19 314 m3/d之間，說明系統操作較為平穩，操作的波動較小。而表1出口流量的差值，實際就是氣壓機反飛量，反飛量最大達到2615 m3/d，最小值為144 m3/d，反飛流量最大的時間段在4∶00時，即焦化系統給水冷焦的過程中；反飛流量最小的時間段在20∶00時，即焦化系統切塔的過程中。

表2所示數據為電氣車間所采集數據，輸出功率最大值與最小值的偏差變化為219 kW，說明氣壓機在節能降耗方面調節的潛力較大。同時電壓相對較為穩定，電流的變化大一些。

表2 采集的氣壓機電動機數據

1.2防喘振閥開度調節

標定期間對暖塔、切塔、吹氣冷焦階段進行防喘振閥開度調節，調節開度在0～15%之間。暖塔時根據標定方案，防喘振閥調節在5%～8%之間，由于當時工況較好，閥的開度調節在1%～3%之間；切塔時防喘振閥開度約6%；吹氣冷焦時防喘振閥開度在0～3%之間，各種工況較為平穩過渡，防喘振閥調試標定達到了預期的效果。

標定期間對分餾塔頂壓力及溫度進行了數據分析，分析結果認為調試過程中，對分餾塔頂壓力有一定的影響，因為在調節防喘振閥時分餾塔頂部壓力會有波動，但是對分餾塔頂部溫度的影響不大。

2 效益計算

經過調試標定后，根據氣壓機電動機輸出功率的變化，計算出氣壓機平均節電333 kWh，按全年反飛動閥位在1%～3%的時間4000 h計算，年節電133.2×104kWh，每度電按0.55元計算，年可節約73.26萬元；年節能445 t標煤，裝置加工能耗降低0.26 kg/t（標油）。

標定期間，壓縮機入口壓力指標工藝卡小于等于0.065 MPa，但是根據標定時的要求操作，防喘振閥閥位的減小化操作很難達到。通過標定發現，如果對指標進行適當的調整，即控制在小于等于0.05 MPa，則防喘振閥小閥位的操作較為容易實現。

10.3969/j.issn.2095-1493.2014.011.015

2014-06-19）

胡海蘭，高級工程師，2010年畢業于華東理工大學，從事能量優化技術研究工作，E-mail：cnhhl@163.com，地址：甘肅省蘭州市西固區清水街17號蘭州石化公司研究院，730060。