大牛地氣田水平井合理注甲醇量的確定方法

李曉慧，汪 潔，王菁玫，徐 晨

(1.中石化華北分公司，河南 鄭州 450006;2.中國石油大學，山東 青島 266000)

引 言

大牛地氣田位于陜蒙交界處，冬季環境溫度低，氣井生產亟需解決合理注甲醇量的問題，而目前甲醇注入量多根據環境溫度和氣井生產狀況進行經驗性調整[1-2]，缺乏較為系統實用的理論指導。王永強等[3]結合往年甲醇用量變化特征，考慮甲醇的存在相體，建立了合理注醇量的計算方法;周玉榮等[4]總結現場氣井壓力溫度變化規律對水合物生成的影響，調整了注醇量和注醇設備;郭鋼等[5]利用統計熱力學方法，預測不同壓力條件下水合物形成的溫度，建立了合理注醇量的確定方法;針對Hammerschmidt注醇預測公式，易出現水量大甲醇密度小而引起的水合物堵塞的問題，齊寶軍等[6]對其進行修正來滿足實際生產。本文提出了更為簡單實用的方法，利用氣田生產數據，應用Plackett-Burman數學統計方法及Pipesim軟件模擬技術，結合氣溫、氣井壓力、氣井生產情況等，獲得注醇建議表，可更直觀地指導氣井越冬生產，避免甲醇浪費，從而達到降耗和環保的目的。

1 堵塞水平井的分類及典型井的選取

1.1 堵塞水平井的分類

根據生產動態數據及解防堵措施資料，對水平井堵塞情況進行分析。水平井堵塞的影響因素有注醇量、井口油壓、環境溫度、產液量、管線長度、礦化度等。搜集大牛地氣田某采氣隊堵塞的水平井井號，按照某單個因素數值的大小對所有氣井進行排序及分類。

1.2 典型井的選取

針對堵塞影響因素多的實際情況，結合Plackett-Burman實驗統計分析法[7-12]，對影響堵塞的因素進行敏感性分析，獲得重要影響因子對堵塞的貢獻度，并將分析結果應用到典型井的選取，使對應的典型井更有代表性，避免典型井選取的人為化。

通過PB方法篩選出水平井堵塞影響因子中具有顯著效應的因子，計算各個因子對引起堵塞的貢獻度。選取如表1所示的6個可量化的堵塞因素，每個因子取高低2個水平值，水平值的選取依照對應的生產動態數據。PB實驗方法的流程如圖1，實驗設計與結果見表2、圖2。

表1 實驗參數因子水平值

圖1 PB實驗建立流程

由圖2可知，各影響因素對引起堵塞的貢獻度由大到小依次為環境溫度、產液量、污水含醇率、井口油壓、管線長度和礦化度。用影響較大的因子作為控制條件選取典型井。影響最大的天然氣環境溫度為不可控因素，因此不評價這一指標。按照PB實驗的結果，各類井的典型井選取時，首先將所有井按照產液量的大小排序，保證選擇的典型井的產液量近似等于該類井的平均值，此時可能會出現多口符合該特征的典型井，再將滿足條件的井按污水含醇率進行排序，保證選擇的典型井的污水含醇率近似等于這些井的平均值，若出現多口符合該特征的典型井時，以井口油壓為控制條件進行選取，直到典型井選擇完畢。

2 合理注醇量的確定

由于目前地層壓力、儲層滲透性、人工裂縫參數、地層含水飽和度分布等數據不易獲得，靜態數據通常為氣井投產初期時測得的數據，如果將這樣的數據輸入模型中，勢必會導致模型不符合當前實際情況，出現儲層、井筒和采氣樹相關數據是投產時的數據，井口油壓、氣體組分、產氣量、產液量和進站壓力等數據是目前開發數據。因此，根據堵塞部位多為采氣管線，利用Pipesim軟件的單井(單管)生產模擬與節點分析功能，對易堵部位進行模擬。

表2 PB實驗方案設計

圖2 PB實驗方案貢獻度計算結果

模型用一源組件代替采氣樹，即供氣源頭。只需要提供井口油壓、井口溫度、采氣管線長度、采氣管線規格、產液量和組分等參數，即可建立單井模型(圖3)，而且這些數據都來源于現場采集，易獲取且準確度高，可快速對任意單井進行采氣管線壓降損耗預測及注醇量優化。

圖3 Pipesim軟件單井模型示意圖

以產液量分類為例，研究該類典型井的合理注醇量(表3)。利用Pipesim軟件建立反映從井口到外輸的單井單段模型，設計不同的注醇量方案(450、600、700、800、900、1200 L/d)進行優化(圖4)。

表3 產液量分類典型井模擬方案

圖4 Pipesim軟件優化DP29H合理注醇量

圖4表明，DP29H井在日注醇量為1 200 L/d的情況下，采氣管線中無水合物生成，逐步降低注醇量至900 L/d，溫度壓力線接近水合物生成曲線2，進一步降低注醇量至700 L/d時，采氣管線中達到生成水合物條件，即典型井DP29H最優注醇量為900 L/d。同樣可獲得典型井DPH-35最優注醇量為450 L/d。

3 現場實施及效果評價

根據提出的大牛地氣田合理注醇量的確定方法，以該采氣隊的水平井為研究對象，制訂了氣井注醇建議表(表4)。

表4 大牛地氣田某采氣隊氣井合理注醇量

按照表4，選取DPH-43井進行現場試驗。據PB實驗結果，根據產液量、井口油壓、管線長度、礦化度選擇典型井，并以產氣量和污水含醇率作為約束，最終獲得該井的合理注醇量。

DPH-43井目前井口平均油壓為6.37 MPa，平均產液量為4.77 m3/d，管線長度為8 000 m，礦化度為11 000 mg/L。對照表4，該井對應的典型井依次是 DP36H、DPH-35、DPH-20、DPH-19，對應的合理注醇量依次為800、450、900、1 000 L/d，獲得該井平均注醇量為787.5 L/d;DPH-43井平均產氣量為1.598×104m3/d，由表4可知，對應的典型井為DPH-34，合理注醇量為600 L/d，平均法獲得DPH-43井的最終合理注醇量為693.75 L/d;此時DPH-43對應的污水含醇率為14.54%，接近注醇量為189～1 355 L/d區間的污水含醇率(14.57%)，且在大牛地氣田合理污水含醇率范圍內。

該井2013年10月12日至2013年11月6日，日均注醇量為323 L/d，堵塞次數為19次，逐漸上調日注醇量至700 L/d后，堵塞次數明顯減小，提高了氣井生產時率，保證了氣井平穩生產，說明該合理注醇量的確定方法是可行的。

4 結論

(1)利用Plackett-Burman實驗分析法對氣田水平井水合物生成的影響參數進行敏感性分析，獲得了參數對堵塞的貢獻度，大小依次為環境溫度、產液量、污水含醇率、井口油壓、管線長度和礦化度。

(2)基于對大牛地氣田往年水平井堵塞情況分析，結合Plackett-Burman實驗分析法進行的敏感性分析，將分析結果應用到對氣井的分類，可減小氣井分類、典型井選取的人為化和經驗性。

(3)堵塞部位多為采氣管線，利用Pipesim軟件建立反映從井口到外輸的單井單段模型，對注醇量進行優化。該方法數據獲取簡單準確，理論依據強。

(4)獲得了合理注醇量建議表，該建議表按照井口油壓、產氣量、產液量、注醇量等因素分類，給出了每類井的合理注醇量。

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