王傳武 ,陳增寶,邢海洋,苗小芒
(1.安徽理工大學測繪學院,安徽淮南 232001;2.皖北礦業集團臥龍湖煤礦,安徽淮北 235000)
祁東煤礦是皖北煤電集團公司所屬的大型現代化礦井,是國家“九五”建設項目和省重點建設項目。礦井1998年10月開工建設,于2002年5月建成投產,可采儲量1.28億噸,年設計生產能力150萬噸,服務年限約為89.9年。7130工作面位于井田東翼一水平三采區,東以切眼為界,西以三采區上山巷道保護煤柱線為界,南北分別以風、機巷為界。工作面沿走向布置,風巷靠近“四含”防水煤柱。其中工作面起止標高-370 m~-431 m,平均采深為 426 m,平均走向長1 530 m,傾向寬 88 m~172 m,面積約18.4萬m2,傾角平均約12.5°。
工作面老頂為淺灰色中砂巖,局部為細砂巖及砂泥巖互層,厚度為 8.41 m~20.75 m,平均約14.4 m,其上依次為泥巖(均厚 4.4 m)、63煤(均厚1.5 m)、泥巖(均厚 4 m)、中砂巖(均厚 12.31 m)。直接頂板為深灰色泥巖和細砂巖,厚度不穩定約為0 m~3.7 m,平均厚 1.7 m。直接底版大多為深灰色泥巖,泥質結構致密且含植物碎片。地面標高一般為+21.6 m,地勢較為平坦,其中大李莊和后橋村在采動影響范圍內。
為了能夠獲得科學、準確、有代表性的觀測數據,觀測線的布置應完全滿足《觀測站設計書》的五大原則。根據觀測站設計原則,在7130工作面上方的地表共布置了兩條觀測線,走向觀測線長度為 680 m,傾向觀測線長度為 1 220 m,共計約 1 900 m。根據《煤礦測量規程》規定,煤礦開采工作面的移動觀測站的控制點間距為 50 m,測點間距為 25 m,由兩條觀測線的長度可得測點點數76個,控制點點數5個,共計81個點。所有測點和控制點全部由鋼筋和混凝土組成,而且鋼筋須露出混凝土樁的高度約為 5 mm。地表移動觀測站的平面布置如圖1所示,開采工作面推進進度與觀測日期如表1所示。

圖1 地表移動觀測站的平面圖

開采工作面推進進度與觀測日期 表1
在本次地表移動觀測站的數據采集過程中,在平面連接測量方面采用了D級GPS網控制,在原來已有的兩個C級GPS點(FN3和G03)基礎上,又重新布置了D級GPS網,其網形如圖2所示。并且以G03水準點為基點,分別向觀測線上的其他控制點引測三等水準路線,采用單程雙轉點的方法,形成附合水準網,其網形如圖3所示。

圖2 GPS網形圖

圖3 附合水準網
在7130工作面開采之前和開采之后分別做了兩次全面觀測,并且全部采用全站儀(J6)導線,盤左盤右往返觀測水平角度,同一點的高程差值在這兩次觀測中均處于 10 mm之內,同一邊長的長度差也均處于4 mm之內,最后取兩者的算數平均值作為原始起算數據。7130工作面各個進度開采動態沉降曲線如圖4和圖5所示。

圖4 走向觀測線動態沉降曲線

圖5 傾向觀測線動態沉降曲線
在地質采礦條件非常復雜的祁東煤礦,要想掌握地表移動變形規律,動態參數的求取是至關重要的,其包括起動距、最大下沉速度滯后角、移動超前影響角和開采因子。由具體的實際測量數據知,下沉盆地的起動距約為 43.5 m,最大下沉速度滯后角約為78.34°。超前影響角ω可由公式ω=arcctg(l/H)計算,開采因子ρ可由公式ρ=l/H計算,最終的計算結果如表2所示,開采因子和超前影響角之間的關系如圖6所示。

超前影響角和開采因子 表2

圖6 開采因子與超前影響角關系圖
在預計參數的求取過程中,本文主要采用了線性最小二乘法、非線性最小二乘法這兩種基本方法,對半觀測線、單觀測線、雙觀測線和水平移動觀測序列反復進行迭代求參,然后再根據擬合中誤差最小原則,最終所求的預計參數如表3所示。

預計參數 表3
然后用表3的預計參數計算傾向線和走向線上各個點的沉降量和水平移動量,與實際測量的比較結果如圖7~圖10所示。

圖7 走向線預計的下沉計算值與實測值對比圖

圖8 走向線預計的水平移動計算值與實測值對比圖

圖9 傾向線預計的下沉計算值與實測值對比圖

圖10 走向線預計的水平移動計算值與實測值對比圖
由以上的擬合計算結果可得以下幾個結論:①走向擬合的沉降中誤差為 21.1 mm,是最大值的1.3%;②傾向擬合的沉降中誤差為 20.3 mm,是最大值的1.1%;③走向擬合的水平移動中誤差為 16.5 mm,是最大值的2.5%;④傾向擬合的水平移動中誤差為25.4 mm,是最大值的2.6%。
本文采用線性最小二乘和非線性最小二乘這兩種方法,分別對水平移動觀測序列、下沉觀測序列進行了反復迭代,得到了最適合的預計參數,初步掌握了祁東煤礦7130采區地下開采所引起的地表移動與變形規律,研究結果可作為祁東煤礦未來地表沉陷所產生損害等級的預測、環境治理、土地復墾和“三下”開采的主要參考資料。
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