懸澆箱梁掛籃的結構設計與計算

季小軍

（昆山市中昆路橋建設有限公司，江蘇 昆山 215300）

懸澆箱梁掛籃的結構設計與計算

季小軍

（昆山市中昆路橋建設有限公司，江蘇 昆山 215300）

昆山市城北大道金雞河大橋主橋箱梁采用懸臂施工法設計，施工簡便，結構整體性好，文章著重介紹大橋掛籃的主要構造設計及其計算流程，對同類工程具有指導意義。

掛籃；結構設計；設計計算；懸澆箱梁

1 概況

昆山市城北大道金雞河大橋工程是昆山外環線快速干道中的B3標，大橋全長961.8m，主橋為54m+88m+54m三跨預應力混凝土單箱雙室直腹板連續箱梁，采用掛籃施工，引橋、匝道橋均采用逐跨現澆預應力混凝土連續箱梁結構。

主橋箱梁按懸臂施工法設計，墩身與箱梁臨時固結，用掛籃分段對稱懸臂澆筑，中跨合攏段為2m，邊跨合攏段為2m。

2 掛籃的主要結構形式

掛籃是懸澆箱梁的主要設備，根據梁分段情況、掛籃承受荷載及施工經驗進行詳細設計，除滿足強度、剛度、穩定性要求外，行走、錨固要方便可靠，便于拆裝。掛籃由主桁架、前后橫梁、縱梁、錨固系統、平衡系統、行走系統及吊桿等部分組成。

2.1主桁架系

主桁架為主要的受力構件，每道主桁架用三排單層上下加強的貝雷片拼裝而成，設計縱橋向采用4節貝雷片，長12米。為加強兩桁架之間的橫向聯系，在掛籃首尾均設置廠家定制的剪刀式風撐。

2.2橫梁系

橫梁系由前上橫梁、前下橫梁及后下橫梁組成，掛籃前上橫梁固定在主桁架上，底橫梁懸吊在側模托架上，前下橫梁通過懸吊系吊于前上橫梁上。前下橫梁和后下橫梁共同承托底模及梁段的大部分鋼筋混凝土的重量。本掛籃前上橫梁設計采用2根I45b工字鋼組合而成，前下橫梁設計采用2根I36b工字鋼組合而成，后下橫梁采用2根I40b工字鋼組合而成。

2.3懸吊系

懸吊系是掛籃的升降系統，位于掛籃的前部，其作用是懸吊和升降底模、側模及工作平臺，以適應懸臂梁段高度的變化。本掛籃的懸吊采用螺桿式。本掛籃吊桿采用 ΦL32精軋螺紋鋼筋，每根吊桿之受力以<54T為準，其剛度及強度均滿足要求。

2.4掛籃的模板系

模板系由底模、側模、內模等組成。本掛籃設計底模采用底縱梁上橫向布置8#槽鋼作為分配梁，上設4mm厚的鋼板作為底模。

表1 掛籃各構件受力及變形情況

外模采用型鋼骨架加4mm厚的鋼板組成。外側模滑梁設置考慮外側模重心位置及翼緣板重心位置，使懸吊體系處于易調整外側模位置。外側模在移動過程中擱在底平臺上，隨掛籃同步移動。

2.5后錨系統

本掛籃后錨固利用豎向預應力筋錨固。在實際施工時，后錨固點不得少于8根預應力粗鋼筋，掛籃前移后，對豎向預應力筋補拉并進行封錨。

2.6行走系

掛籃的行走靠2個10T的手拉葫蘆牽引掛籃前移，并帶動底模平臺和外側模一同前移就位。在兩側倒鏈拖拉過程中，必須做好桁架的走向和速度，并保持兩側掛籃同步。

3 掛籃結構計算分析

3.1荷載情況

（1）1＃塊（支架現澆）混凝土重量161.2噸；

（2）掛籃重量（包括模板及外荷載）60噸。

3.2 掛籃受力分析

掛籃驗算時，主要考慮兩種受力狀態：1、混凝土澆注狀態—即該節段混凝土剛澆注完畢，還不能考慮混凝土初凝對結構的影響，相當于該節段完全作用于掛籃上。在此荷載組合下分別驗算橫梁、縱梁、主桁架、吊桿及后錨的強度及剛度。2、拼裝和行走狀態—主要驗算底籃拼裝成整體后在自重作用下掛籃采用四點吊裝時的強度及剛度。

下面以底板縱梁計算為例。

底板縱梁采用21根32b工字鋼，Ix=11620cm4，Ix=11626cm4，Wx=726.7cm3， 截 面 面 積 A=73.52cm2。根據實際受力情況，建立相應的計算模型，對構件進行受力分析，其最大剪力為23481N；縱梁彎矩最大彎矩為36952N·m。

通過驗算可知，底板縱梁采用32b工字鋼可以滿足受力的要求。

底板縱梁位移其在荷載作用下的最大撓度為3.4mm

通過模擬計算可得知掛籃其余各部件在混凝土澆注狀態下的受力及變形情況（如表1）。由此可得出結論，該掛籃滿足規范要求及施工需要，可投入使用。

結語

金雞河大橋懸澆箱梁掛籃采用貝雷片拼裝而成，結構設計簡單，變形小，行走和拆裝方便，整體結構安全可靠，綜合性能優越；掛籃結構計算采用非線性有限元桿系程序進行模擬計算，其結果精確，滿足規范及施工需要，該掛籃可投入使用。

[1]JTG/TF50-2011，公路橋涵施工技術規范[S].

[2]GB50017-2003，鋼結構設計規范[S].

[3]路橋施工計算手冊[M].人民交通出版社.

[4]裝配式公路鋼橋多用途使用手冊[M].人民交通出版社.

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10.13612/j.cnki.cntp.2014.07.062