韓 冰,韓 軍,王春梅,關(guān)世璽
(1.中北大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,山西 太原 030051;2.北方重型汽車股份有限公司,內(nèi)蒙古 包頭 014030)
通常情況下,重載車輛采用雙級獨(dú)立的輪邊減速器,分別安裝在兩側(cè)驅(qū)動(dòng)輪的近旁,傳動(dòng)機(jī)構(gòu)廣泛采用星星齒輪傳動(dòng),使得車輪輪轂內(nèi)安裝有輪邊減速器的驅(qū)動(dòng)橋總成結(jié)構(gòu)更加緊湊,也降低了驅(qū)動(dòng)橋中第一級主減速器、差速器以及半軸的負(fù)荷,同時(shí)也保證了后橋具有足夠的離地間隙,使汽車的通過性能得到提高。
根據(jù)行星減速器的結(jié)構(gòu),按照如下參數(shù)進(jìn)行某重載車輛的輪邊減數(shù)器方案選擇:
發(fā)動(dòng)機(jī)最大輸出扭矩(N.m/r/min):2 060/1 000~1 400;變速器最大傳動(dòng)比:6.71;驅(qū)動(dòng)形式:10×6;主減傳動(dòng)比:i=2.815;輪邊減速器傳動(dòng)比:i=3.268;最高車速:v=78 km/h;底盤傳動(dòng)效率:η=74.86%。
根據(jù)該行星機(jī)構(gòu)中主動(dòng)件、從動(dòng)件和固定件的不同選擇,輪邊減速器有三種方案,如圖1所示:
1)太陽輪為主動(dòng)件,行星架為從動(dòng)件,齒圈為固定件,如圖1(a);
2)齒圈為主動(dòng)件,行星架為從動(dòng)件,太陽輪為固定件,如圖1(b);
3)太陽輪為主動(dòng)件,齒圈為從動(dòng)件,行星架為固定件,如圖1(c)

圖1 輪邊減速器三種結(jié)構(gòu)方案
根據(jù)三種方案的不同,傳動(dòng)比的計(jì)算如下[1,2]:
當(dāng)太陽輪為主動(dòng)件,齒圈為從動(dòng)件,行星架固定時(shí):

當(dāng)太陽輪為主動(dòng)件,行星架為從動(dòng)件,齒圈固定時(shí):

當(dāng)齒圈為主動(dòng)件,行星架為從動(dòng)件,太陽輪固定時(shí);

通過比較可以發(fā)現(xiàn)方案(2)能夠獲取較大的傳動(dòng)比,同時(shí)在傳動(dòng)過程中不改變方向。選取改方案作為實(shí)際布局。簡圖,如圖2所示:

圖2 太陽輪為主動(dòng)件,行星架為從動(dòng)件結(jié)構(gòu)
由傳動(dòng)比計(jì)算得到:

所以,Zc最小,即Za=1.557Zc,Zb=3.557Zc,由于Zc≥17(否則發(fā)生根切);可初選兩個(gè)方案。方案一:初選Zc=21;Za=1.557Zc=36.271(取37),Zb=3.557Zc=82.271(取83)
方案二:初選Zc=23;Za=1.557Zc=33.117(取33),

傳動(dòng)比計(jì)算是合格的,所以初選方案一的齒數(shù)。
2.2.1 齒面解除強(qiáng)度的校核
1)齒面接觸應(yīng)力的計(jì)算[3]:

代入相應(yīng)的數(shù)據(jù)得到:

2.2.2 校核結(jié)果
由于齒面接觸應(yīng)力應(yīng)不大于許用齒面接觸應(yīng)力,即:
σH=1 412.26 N/mm2σH=1 600.34 N/mm2
根據(jù)上列計(jì)算可知太陽輪與行星輪齒輪副的接觸應(yīng)力滿足接觸應(yīng)力的強(qiáng)度條件。
1)齒根彎曲應(yīng)力

代入數(shù)據(jù)得到:

3)校核結(jié)果

可知改方案滿足彎曲強(qiáng)度的要求。
4)行星輪的效率計(jì)算

以上設(shè)計(jì)過程是輪邊減速器設(shè)計(jì)的基本思路,可以提高重載車輛驅(qū)動(dòng)力,滿足或修正整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)力的匹配。但由于輪邊減速器適用于各種重載車輛的傳動(dòng)鏈中,其實(shí)際工作中發(fā)揮的作用還需要進(jìn)一步實(shí)踐考證。
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