侯憲明
(大同鵲山高家窯煤業有限責任公司,山西 大同 037100)
五陽煤礦位于襄垣盆地東南部,屬黃土丘陵地帶,地形起伏較大,呈西高東低趨勢,現采煤層為山西組3#煤層,其強度低(f=0.8 ~1.0),黏結力差,煤質松軟,煤層平均厚度6.4 m,平均埋深400 m,目前開采7603工作面采用綜采放頂煤開采法,回采巷道沿煤層底板布置,但由于煤層厚而松軟破碎,回采巷道沿底板布置時,頂煤不易管理,存在頂煤隨掘隨冒的現象,單循環進尺只有0.8 m,日循環進尺8 m,大量時間花費在設備交替上,效率特別低。因此,現改用沿頂板掘進。
根據五陽煤礦3#煤層7603工作面實際開采條件,采用美國大型巖土工程計算軟件FLAC3D建立彈塑性材料模型,煤巖層物理力學參數見表1。

表1 煤巖層力學參數表
計算模型簡化圖見圖1。

圖1 計算模型簡化圖
由于計算機存儲空間的限制并考慮到巷道的對稱性,計算中取巷道的一半作為研究對象,網格剖分如圖1,在x軸方向取15 m,y軸方向即巷道掘進方向取5 m,z方向取25 m。模擬采深400 m,即垂直應力取10 MPa,水平應力取垂直應力的一半5 MPa。
邊界條件:
前后面y方向約束;
左面x方向約束;
底面z方向約束。
載荷條件:
頂面z方向施加10 MPa垂直向下的應力;
右面x負向施加5 MPa的水平應力。
沿頂掘進時距掘進工作面0.5 m時的垂向應力分布圖見圖2。

圖2 距掘進工作面0.5 m時的垂直應力分布圖
由圖2可以看出,巷道的頂底板出現拉應力,表現為正值,最大為9.7 ×104Pa,即0.097 MPa,最大的壓應力14 MPa,在距腰1.2~2.4 m 處,此處為壓應力核。巷道的頂底角也不同程度地出現了壓應力的集中。
沿頂掘進時水平應力分布圖見圖3。

圖3 距掘進工作面0.5 m時的水平應力分布圖
從圖3可以看出,水平方向的拉應力出現在巷道的兩腰上,最大為0.038 MPa,其次在巷道的頂底角出現了壓應力集中現象。
沿頂掘進時距掘進工作面0.5 m垂直于巷道掘進方向的圍巖破壞狀態圖見圖4。

圖4 距掘進工作面0.5 m時圍巖破壞狀態圖
由圖4可以看出,巷道圍巖的破壞面積與方式,頂板最大破壞深度為1 m,底板為1.2 m,兩腰也為1.2 m。
沿巷道掘進方向圍巖的破壞狀態圖見圖5。

圖5 沿巷道掘進方向圍巖破壞狀態圖
從圖5可以看出,掘進工作面前方的煤體在掘進過程中也發生了破壞,破壞范圍基本與兩腰相似。
沿底掘進時垂向與水平應力分布狀態圖分別見圖6,圖 7。

圖6 距掘進工作面0.5 m時的垂向應力分布圖

圖7 距掘進工作面0.5 m時的水平應力分布圖
與沿頂掘進相比,其應力分布的規律幾乎是一樣的,但數值上有所變化,如兩腰最大應力集中值,沿頂掘進時為12~13.9 MPa,沿底掘進時為 14~14.2 PMa。由此可以得出,沿頂掘進時兩腰的壓應力集中程度要比沿底掘進時小,但其差值并不是太大。可是由于圍巖性質發生了變化,其承載能力也發生了變化,導致其破壞范圍也發生了變化。
沿底掘進時圍巖的破壞狀態圖分別見圖8,圖9。

圖8 距掘進工作面0.5 m時圍巖破壞狀態圖
從圖8可以看出,在沿掘進工作面0.5 m時,其頂板的最大破壞深度為1.2 m,在沿掘進工作面2~3 m時其最大破壞深度為1.6 m。兩腰的最大破壞深度為1.2 m。從圖9可以看出,與沿頂掘進相比,其底板的破壞范圍比較小,約為0.4 m,另外掘進工作面前方的破壞范圍要比沿頂掘進時大。

圖9 沿巷道掘進方向圍巖破壞狀態圖
通過以上的數值分析可知:
回采巷道沿底掘進,由于煤層較軟,存在隨掘隨冒現象,不僅掘進速度跟不上,而且支護也困難,錨桿的錨固段在松軟的煤層中,其錨固力比較低,不能充分發揮錨桿的效應。
回采巷道沿頂掘進,解決了隨采隨冒的現象,頂板冒落的幾率小,所以可以加大循環進尺,空頂距控制到2 m,即每掘進2 m,進行臨時支護與永久支護,臨時支護用單體液壓支柱,一個班進行兩個循環,即每班可掘進4 m,一日可掘進10 m,如每月按28個工作日算,月進尺為280 m,而原來日進尺為8 m,月進尺則為224 m,基本上實現了快速掘進。
1)沿底掘進時回采巷道垂向與水平應力與沿頂掘進相比,其應力分布的規律幾乎是一樣的,數值上相差不大,可是由于圍巖性質不同,導致沿底掘進破壞范圍較大。
2)回采巷道沿頂掘進解決了隨采隨冒的現象,且易于支護。
3)沿頂掘進使月進尺由原來的224 m增加到了280 m,基本上實現了快速掘進。
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